СТО 36554501-039-2014. Анкерные крепления к бетону с анкерами Hilti

Федеральное агентство по управлению государственным имуществом
Открытое акционерное общество
"Научно-исследовательский центр "Строительство"
( ОАО "НИЦ "Строительство")
СТАНДАРТ ОРГАНИЗАЦИИ
АНКЕРНЫЕ КРЕПЛЕНИЯ К БЕТОНУ
С ПРИМЕНЕНИЕМ АНКЕРОВ HILTI
Расчет и конструирование
СТО 36554501-039-2014
Москва
2014
СТО 36554501-039-2014
Сведения о стандарте
1 РАЗРАБОТАН И ВНЕСЕН лабораторией железобетонных конструкций и контроля качества
НИИЖБ им. А.А. Гвоздева – институтом ОАО «НИЦ «Строительство» (к.т.н. Болгов А.Н.,
к.т.н. Кузеванов Д.В.) при участии ЗАО «Хилти Дистрибьюшн Лтд» (Бергер В., Наумович Т.А.,
Смотров В.).
2 РЕКОМЕНДОВАН К ПРИНЯТИЮ конструкторской секцией НТС НИИЖБ им. А.А. Гвоздева
от 4 декабря 2014 г. № 9/14.
3 УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ приказом генерального директора ОАО НИЦ
«Строительство» от 25 декабря 2014 г. № 283.
4 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ
Замечания и предложения следует направлять в НИИЖБ им. А.А. Гвоздева – институт ОАО
«НИЦ «Строительство». Тел./факс: 8 (499) 174-785-70; e-mail: 200651@mail.ru.
Настоящий стандарт не может быть воспроизведен, тиражирован и распространен в качестве
нормативного документа без разрешения ОАО «НИЦ «Строительство» и ЗАО «Хилти Дистрибьюшн Лтд».
© ОАО «НИЦ «Строительство», 2014
II
СТО 36554501-039-2014
Содержание
1 Область применения ............................................................................................................... 1
2 Нормативные ссылки .............................................................................................................. 1
3 Термины, определения и обозначения .................................................................................. 2
4 Требования к расчету. Общие положения ............................................................................ 5
5 Расчет прочности анкеров ...................................................................................................... 11
5.1 Расчет анкера на действие осевой растягивающей силы ............................................... 13
5.1.1 Разрушение по стали ................................................................................................. 13
5.1.2 Разрушение по контакту анкера с основанием ...................................................... 14
5.1.3 Разрушение от выкалывания бетона основания .................................................... 14
5.1.4 Разрушение от раскалывания основания ................................................................ 17
5.1.5 Комбинированное разрушение по контакту и выкалыванию бетона
основания .................................................................................................................. 19
5.2 Расчет на сдвиг ................................................................................................................... 21
5.2.1 Разрушение по стали ................................................................................................. 21
5.2.2 Разрушение от выкалывания бетона основания за анкером ................................. 22
5.2.3 Разрушение от откалывания края основания ......................................................... 25
5.3 Расчет анкеров на совместное воздействие растяжения и сдвига ................................. 28
6 Расчет эксплуатационной пригодности (по деформациям) ................................................ 29
Приложение А (Обязательное) Нормированные параметры и коэффициенты
для расчетов анкеров ..................................................................................... 32
Приложение Б (Обязательное) Конструктивные требования к условиям
установки анкеров ........................................................................................... 86
Приложение В (Обязательное) Определение расчетных усилий для анкеров
в группе ........................................................................................................... 91
Приложение Г (Справочное) Примеры расчетов .................................................................... 99
III
СТО 36554501-039-2014
Предисловие
Стандарт разработан с учетом обязательных требований, установленных в
Федеральных законах от 27 декабря 2002 г. № 184-ФЗ «О техническом регулировании»,
от 30 декабря 2009 г. № 384-ФЗ «Технический регламент о безопасности зданий и
сооружений» и содержит требования к расчету и конструированию анкерных
креплений строительных конструкций и оборудования к бетонным и железобетонным
конструкциям с применением анкеров Hilti, устанавливаемых в бетонное основание.
Стандарт разработан с учетом положений и требований российских норм, а также
международного стандарта ETAG – 001 Guideline for European technical approval of
metal anchors for use in concrete. AnnexC: design methods for anchorages – ЕОТА, 2008.
Расчетные характеристики и параметры анкеров, приведенные в стандарте,
подтверждены на соответствие требованиям ETAG сведениями, представленными в
Европейских технических свидетельствах (ETA) на рассматриваемую продукцию:
• ETA-02/0032 – Hilti push-in anchor HKD (Deutsches Institut fur Bautechnik
18.10.2012);
• ETA-11/0374 – Hilti stud anchor HSA (Deutsches Institut fur Bautechnik
19.07.2012);
• ETA-99/0009 – Hilti HDA, HDA-R (Centre Scientifique et Technique du Bâtiment
25.03.2013);
• ETA-02/0027 – Hilti HSC, HSC-R (Centre Scientifique et Technique du Bâtiment
20.09.2012);
• ETA-98/0001 – Hilti stud anchor HST, HST-R and HST-HCR (Deutsches Institut fur
Bautechnik 08.05.2013);
• ETA-08/0307 – Hilti screw anchor HUS (Deutsches Institut fur Bautechnik
04.06.2013);
• ETA-13/1038 – Hilti screw anchor HUS3 (Deutsches Institut fur Bautechnik
26.03.2014);
• ETA-05/0255 – Hilti HVU (Deutsches Institut fur Bautechnik 23.06.2011);
• ETA-14/0009 – Hilti HIT-HY 100 (Centre Scientifique et Technique du Bâtiment
24.05.2014);
• ETA-12/0006 – Hilti HIT-HY 200-A with HIT-Z / HIT-Z-R (Deutsches Institut fur
Bautechnik 15.03.2013);
• ETA-04/0027 – Hilti HIT-RE 500 (Deutsches Institut fur Bautechnik 26.06.2013);
• ETA-07/0260 – Hilti HIT-RE 500-SD for cracked concrete (Deutsches Institut fur
Bautechnik 26.06.2013);
• ETA-11/0493 – Injection system Hilti HIT-HY 200-A (Deutsches Institut fur
Bautechnik 20.06.2013).
IV
СТО 36554501-039-2014
С Т А Н Д А Р Т О Р Г А Н И ЗА Ц И И
АНКЕРНЫЕ КРЕПЛЕНИЯ К БЕТОНУ С ПРИМЕНЕНИЕМ АНКЕРОВ HILTI
РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ
Hilti anchors. Anchoring to concrete. Design and detailing
Дата введения 2015-01-01
1 Область применения
1.1 Настоящий стандарт распространяется на проектирование анкерных
креплений для строительных конструкций и оборудования к основанию из тяжелого
или мелкозернистого бетона класса по прочности В25–В60 с применением
механических и химических анкеров Hilti.
1.2 Стандарт устанавливает требования к расчету одиночных анкеров и групп
анкеров, а также конструктивные требования при проектировании анкерных
креплений.
1.3 Стандарт распространяется на анкеры и группы анкеров, воспринимающие
усилия растяжения и сдвига от статических нагрузок, в том числе при совместном
действии.
1.4 Настоящий стандарт распространяется на проектирование зданий и
сооружений нормального и пониженного уровня ответственности. Для зданий
повышенного уровня ответственности настоящий стандарт может применяться по
согласованию с разработчиками. Уровень ответственности зданий и сооружений
определяется в соответствии с п.8 статьи 4 Федерального закона от 30 декабря 2009 г.
№ 384-ФЗ «Технический регламент о безопасности зданий и сооружений».
2 Нормативные ссылки
В настоящем стандарте организации использованы ссылки на следующие
нормативные документы:
ГОСТ 31937–2011 Здания и сооружения. Правила обследования и мониторинга
технического состояния.
ГОСТ 5781–82 Сталь горячекатаная для армирования железобетонных
конструкций. Технические условия.
ГОСТ Р 52544–2006 Прокат арматурный свариваемый периодического профиля
классов А500С и В500С для армирования железобетонных конструкций. Технические
условия.
ГОСТ Р 54257–2010 Надежность строительных конструкций и оснований.
Основные положения.
СП 20.13330.2011 Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция
СНиП 2.01.07-85*.
СП 27.13330.2011 Бетонные и железобетонные конструкции, предназначенные
для работы в условиях воздействия повышенных и высоких температур.
Актуализированная редакция СНиП 2.03.04-84.
СП 63.13330.2012 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные
положения. Актуализированная редакция СНиП 52-01-2003.
1
СТО 36554501-039-2014
П р и м е ч а н и е – При пользовании настоящим стандартом целесообразно проверить действие
ссылочных стандартов и классификаторов в информационной системе общего пользования – на
официальном сайте национального органа Российской Федерации по стандартизации в сети Интернет
или по ежегодно издаваемому Информационному указателю «Национальные стандарты», который
опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по соответствующим ежемесячно издаваемым
информационным указателям, опубликованным в текущем году. Если ссылочный документ заменен
(изменен), то при пользовании настоящим стандартом следует руководствоваться замененным
(измененным) документом. Если ссылочный документ отменен без замены, то положение, в котором
дана ссылка на него, применяется в части, не затрагивающей эту ссылку.
3 Термины, определения и обозначения
3.1 В настоящем стандарте использованы термины и определения по сборнику
«Официальные термины и определения в строительстве, архитектуре и жилищнокоммунальном хозяйстве» (М.: Минрегион России, ВНИИНТПИ, 2009) и по
нормативным документам, на которые имеются ссылки в тексте, а также следующие
термины с соответствующими определениями:
3.1.1 основание бетонное – несущая или ограждающая бетонная или
железобетонная конструкция, которая воспринимает передаваемые на нее нагрузки от
анкера;
3.1.2 анкерное крепление (fastening) – узел строительной конструкции, в
котором посредством анкера или группы анкеров соединяются бетонное основание и
прикрепляемый к нему конструктивный элемент;
3.1.3 анкер (anchor) – стальной элемент, предназначенный для крепления
конструктивных элементов различного назначения к бетонному основанию, который
или закладывается в основание или впоследствии устанавливается в готовое бетонное
основание и используется для передачи усилия на основание;
3.1.4 механический анкер (mechanical anchor) – анкер, в котором передача
усилий со стального элемента на основание осуществляется только за счет
механического взаимодействия (расклинивания, упора, зацепления, трения и т.п.);
3.1.5 распорный анкер (expansion anchor) – механический анкер, закрепление
которого в основании осуществляется за счет принудительного расширения в
просверленном отверстии;
3.1.6 анкер с контролируемым моментом затяжки (torque-controlled anchor) –
распорный анкер, у которого распор создается за счет крутящего момента,
действующего на винт или болт;
3.1.7 анкер с контролируемым перемещением (deformation-controlled
anchor) – распорный анкер, у которого распор достигается за счет расклинивания
конусом, перемещающимся внутри втулки;
3.1.8 анкер с уширением (undercut anchor) – механический анкер, закрепление
которого в основании осуществляется за счет устройства уширения в теле бетонного
основания и механической блокировки в нем анкера;
3.1.9 анкер-шуруп (screw-anchor) – механический анкер, закрепление которого в
основании осуществляется за счет непосредственного вкручивания в просверленное
отверстие с врезанием кромок резьбы в материал основания;
3.1.10 химический анкер (adhesive anchor) – анкер, состоящий из стального
элемента и клеевого состава, в котором передача усилий со стального элемента на
бетонное основание осуществляется через клеевой состав;
3.1.11 клеевой состав (adhesive) – химические компоненты, содержащие
органические полимеры или комбинацию органических полимеров и неорганических
2
СТО 36554501-039-2014
материалов, которые затвердевают при смешивании. Могут включать (но не
ограничиваются) эпоксидные смолы, полиуретаны, полиэстеры, метилметакрилаты,
сложные виниловые эфиры;
3.1.12 общая длина заделки анкера (overall embedment depth) – размер,
соответствующий длине части стального элемента анкера, находящейся в теле
бетонного основания. Измеряется от поверхности основания до наиболее заглубленной
точки стального элемента анкера;
3.1.13 эффективная глубина анкеровки (effective embedment depth) – размер,
соответствующий заглублению части анкера, посредством которой он передает или
воспринимает усилия от бетонного основания. Измеряется от поверхности основания
или удаленного от поверхности сечения для химических анкеров в специально
оговоренных случаях;
3.1.14 нормативная (расчетная) сила сопротивления анкера – значение
внутреннего усилия в анкере, при котором с заданной обеспеченностью выполняются
требования по несущей способности;
3.1.15 опорная пластина крепежной детали – металлическая пластина,
прилегающая к поверхности бетонного основания, в опорной части прикрепляемого
конструктивного элемента служит для передачи и перераспределения усилий на
анкеры;
3.1.16 анкерная группа – совокупность анкеров, вовлеченных в работу анкерного
крепления по рассматриваемому механизму разрушения.
3.2
В настоящем стандарте использованы следующие обозначения (см.
совместно с рис. 3.1–3.2):
a – расстояние между крайними анкерами смежных групп или между отдельными
анкерами;
a1 – расстояние между крайними анкерами смежных групп или между отдельными
анкерами в направлении 1;
a2 – расстояние между крайними анкерами смежных групп или между отдельными
анкерами в направлении 2;
b, l – ширина и длина опорной пластины крепежной детали;
c – расстояние от анкера до края основания;
c1 – расстояние от анкера до края основания в направлении 1 (для анкера,
работающего на сдвиг, направление 1 выбирают перпендикулярно краю в
направлении сдвигающего усилия);
c2 – расстояние от анкера до края основания в направлении 2 (направление 2
выбирают перпендикулярно направлению 1);
cmin – минимально допустимое расстояние от анкера до края;
d – диаметр анкерного болта или диаметр резьбы;
d1 – диаметр установочного отверстия для анкера с уширением;
d2 – рабочий диаметр анкера с уширением;
df – диаметр установочного отверстия в опорной пластине крепежной детали;
dnom – внешний диаметр механического и стального элемента химического анкера
(номинальный диаметр для стержневой арматуры);
do – диаметр отверстия для установки анкера;
hef – эффективная глубина анкеровки;
h – толщина бетонного основания;
h1 – наибольшая глубина пробуренного отверстия;
hmin – минимальная толщина бетонного основания;
3
СТО 36554501-039-2014
hnom – общая длина заделки анкера в бетон;
ho – глубина цилиндрической части пробуренного отверстия;
lf – приведенная глубина анкеровки при сдвиге;
s – расстояние (шаг) между анкерами в группе;
s1 – расстояние (шаг) между анкерами в группе в направлении 1;
s2 – расстояние (шаг) между анкерами в группе в направлении 2;
smin – минимально допустимое расстояние (шаг) между анкерами в группе;
tfix – толщина опорной пластины крепежной детали.
Рисунок 3.1 – Обозначение параметров взаимного расположения анкеров
4
СТО 36554501-039-2014
а – отверстия под анкеры; б,в – механические анкеры с контролируемым моментом затяжки;
г – механический анкер с контролируемым перемещением; д,е,ж – химические анкеры;
и,к – механические анкеры с уширением.
Рисунок 3.2 – Основные типы анкеров и обозначения
4 Требования к расчету. Общие положения
4.1 Расчет анкеров следует выполнять по предельным состояниям первой и
второй группы согласно ГОСТ Р 54257. Расчеты по первой группе предельных
состояний, превышение которых ведет к потере несущей способности, для анкеров
включают расчеты по прочности в соответствии с разделом 5. Расчеты по второй
группе предельных состояний, превышение которых ведет к нарушению нормальной
эксплуатации строительных конструкций, исчерпанию ресурса долговечности или
нарушению условий комфортности, включают расчеты по деформациям в соответствии
с разделом 6.
4.2 Представленные в стандарте методики расчета анкеров применимы для видов
и марок анкеров, а также условий их установки, прошедших соответствующую
процедуру подтверждения и приведенных в табл. 4.1. Применимость методик для
других марок анкеров и условий установки определяется по специальным указаниям
производителя после соответствующего подтверждения.
5
СТО 36554501-039-2014
Т а б л и ц а 4.1
Вид анкера
Марка анкера
1
2
Анкер с
контролируемым
моментом
затяжки
Типы исполнения анкера
3
Допускаемые при
расчете условия
установки
4
HSA / HSA-R / HSA-R2 / HSA-BW
Основание:
бетон В25–В60
без трещин
HST / HST-R / HST-HCR
Основание:
бетон В25–В60
с трещинами
HSL-3 / HSL-3-B / HSL-3-G
HSL-3-SK / HSL-3-SH
Основание:
бетон В25–В60
с трещинами
HKD-S / HKD-SR / HKD-E /
HKD-ER / HKD / HKD wol
Основание:
бетон В25–В60
без трещин
HDA-P / HDA-PR / HDA-T /
HDA-TR
Основание:
бетон В25–В60
с трещинами
HSA
HST
HSL
Анкер с
контролируемым
перемещением
HKD
Анкер с
уширением
HDA
HSC-A / HSC-AR / HSC-I / HSC-IR
HSC
Анкер-шуруп
HUS-A, HUS-H / HUS-HR
HUS-I, HUS-P
Основание:
бетон В25–В60
с трещинами
HUS3-H / HUS3-C
Основание:
бетон В25–В60
с трещинами
HUS
HUS3
6
Основание:
бетон В25–В60
с трещинами
СТО 36554501-039-2014
Окончание таблицы 4.1
Вид анкера
Марка анкера
1
2
Химический
анкер
Типы исполнения анкера
3
HVU + HAS / HVU + HIS
HVU
HIT-HY 100 + HIT-V
HIT-HY 100 + HIS
HIT-HY 100 + арматура
HIT-HY 100
Допускаемые при
расчете условия
установки
4
Основание:
бетон В25–В60
без трещин
Ударное сверление
Основание:
бетон В25–В60
без трещин
Ударное сверление
HIT-HY 200-A + HIT-Z
HIT-HY 200-A + HIT-V
HIT-HY 200-A + HIS
HIT-HY 200-A + HZA-R
HIT-HY 200-A + арматура
Основание:
бетон В25–В60
с трещинами
Ударное сверление
HIT-RE 500 + HIT-V (HAS)
HIT-RE 500 + HIS
HIT-RE 500 + HZA-R
HIT-RE 500 + арматура
Основание:
бетон В25–В60
без трещин
Ударное сверление
Алмазное бурение
HIT-RE 500-SD + HIT-V
HIT-RE 500-SD + HIS
HIT-RE 500-SD + HZA-R
HIT-RE 500-SD + арматура
Основание:
бетон В25–В60
с трещинами
Ударное сверление
HIT-HY 200
HIT-RE 500
HIT-RE
500-SD
7
СТО 36554501-039-2014
4.3 Установка анкеров в основание должна быть предусмотрена в соответствии с
техническими указаниями производителя. При размещении анкеров в основании должны
быть соблюдены конструктивные требования к толщине основания, минимальным
краевым и межосевым расстояниям установки анкеров (см. Приложение Б).
4.4 При размещении анкеров выделяют зоны расположения анкеров и анкерных
групп вблизи от края и вдали от края основания (см. рис. 4.1). Анкерная группа
считается расположенной вблизи от края при попадании хотя бы одного из анкеров
группы в соответствующую зону по рис. 4.1.
lc – расстояние, определяющее границу зоны размещения анкеров вблизи от края; 1 – зона размещения
анкеров вблизи от края; 2 – зона размещения анкеров вдали от края; 3 – анкер, расположенный вблизи от
края (c < lc); 4 – анкер, расположенный вдали от края (c ≥ lc).
Рисунок 4.1 – Зоны размещения анкеров в основании
4.5 Представленные в стандарте методики охватывают расчет отдельных анкеров
и групп анкеров (не более трех анкеров в ряду), представленных на рис. 4.2.
При расчете группы анкеров учитывается перераспределение усилий между
анкерами, при этом в анкерную группу должны входить только анкеры одного типа и
размера. Представленные методики в общем виде применимы также при взаимном
смещении анкеров внутри группы (расположение по треугольнику, по окружности
и т.п.).
Рисунок 4.2 – Основные формы расстановки анкеров в группе.
8
СТО 36554501-039-2014
4.6 Применимость представленных в стандарте методик расчета анкеров на сдвиг
и комбинированное воздействие вблизи от края ограничивается только расчетом
анкеров по форме расстановки поз. а, б, в рис. 4.2 (не более двух анкеров в ряду) с
условием соблюдения требований п. 4.7.
4.7 Для распределения усилий в группе анкеров, работающих на сдвиг, диаметр
установочных отверстий в опорной пластине крепежной детали не должен превышать
величин, указанных в таблице 4.2. Зазоры, превышающие установленную величину,
допускается заполнять раствором прочностью не ниже 35МПа.
Т а б л и ц а 4.2
Диаметр анкера (мм)
d1) или dnom2)
Диаметр
установочного
отверстия в опорной
пластине крепежной
детали df (мм)
Максимальный зазор в
отверстии (мм)
1)
2)
6
8
10
12
14
16
18
20
22
24
27
30
>30
7
9
12
14
16
18
20
22
24
26
30
33
1,1d
1,1dnom
1
1
2
2
2
2
2
2
2
2
3
3
0,1d
0,1dnom
если усилие воспринимается болтом / шпилькой
если усилие воспринимается гильзой / втулкой
4.8 Для применения химических анкеров должен быть определен температурный
режим их эксплуатации по таблице 4.3.
Т а б л и ц а 4.3
Температурный
режим
Температурный
режим I
Температурный
режим II
Температурный
режим III
Допустимый
диапазон
изменения
температур, °С
Длительная
температура
эксплуатации*, °С
Максимальная
временная
температура при
эксплуатации, °С
–43…+40
не более 24
40
–43…+58
не более 35
58
–43…+70
не более 43
70
Температурный
режим IV
–43…+80
не более 50
80
Температурный
режим V
–43…+120
не более 72
120
Допускаемые
марки
химических
анкеров Hilti
Все анкеры
HVU
HIT-HY 100
HIT-HY 200
HVU
HIT-HY 200
* Длительная температура эксплуатации определяется как средняя суточная температура.
4.9 Бетонное основание в общем случае следует принимать с трещинами.
Учитывать отсутствие трещин в зоне установки анкеров допускается только при
соответствующем расчетном обосновании (расчет трещиностойкости согласно
СП 63.13330) и после проведения визуального обследования конструкции основания
согласно ГОСТ 31937 для выявления доэксплуатационных (температурно-усадочных)
трещин.
9
СТО 36554501-039-2014
4.10 Усилия для анкерного крепления следует определять из общего статического
расчета прикрепляемой конструкции (системы). Расчет анкеров по прочности (несущей
способности) и деформативности (перемещениям) следует выполнять, принимая
расчетные и нормативные значения нагрузок и соответствующие им коэффициенты
надежности согласно ГОСТ Р 54257 и СП 20.13330.
4.11 При одиночном анкере и действии только растягивающих или сдвигающих
сил в анкерном креплении усилие в анкере следует принимать равным приложенному
внешнему усилию с учетом возможных эксцентриситетов.
4.12 При расчете группы анкеров расчетные усилия на группу и отдельные
анкеры следует устанавливать согласно Приложения В.
4.13 При расчете анкеров на сдвиг следует учитывать возникновение
дополнительного момента в сечении стального элемента анкера от плеча сдвигающей
силы (см. рис. 4.3).
а – вплотную к основанию; б – вплотную с увеличенным выравнивающим слоем; в – с зазором;
г – с зазором и установкой дополнительной гайки к бетону; д – через гильзу.
Рисунок 4.3 – Типы установки опорной пластины крепежной детали
4.14 Расчетную величину плеча силы, следует определять по формуле:
ls =
a3 + el
,
aM
(4.1)
где el – расстояние между сдвигающей силой и поверхностью бетонного основания;
a3 – расстояние, определяющее податливость заделки, принимается:
a3=d/2 в общем случае; a3 = 0 если установлена шайба с гайкой, прилегающие
к бетону основания как показано на рис. 4.4б; здесь:
d – диаметр анкера (dnom если усилие передается на гильзу/втулку анкера);
αM – безразмерный коэффициент, зависящий от степени защемления анкера в
опорной пластине крепежной детали (см. рис. 4.5). При отсутствии защемления или
в запас несущей способности αM=1,0. При полном защемлении, когда поворот
прикрепляемой детали невозможен и выполняются требования п. 4.7 принимается
αM=2,0. Анкер считается защемленным в прикрепляемой детали, если ее прочность
достаточна для восприятия момента от защемления анкера.
4.15 Дополнительные усилия от плеча сдвигающей силы допускается не
учитывать при одновременном соблюдении следующих условий:
а) опорная пластина крепежной детали должна быть сплошного сечения по
высоте анкера;
10
СТО 36554501-039-2014
Рисунок 4.4 – Схема для определения плеча сдвигающей силы.
Рисунок 4.5 – Расчетная схема для определения степени защемления анкера.
б) опорная пластина крепежной детали должна прилегать к бетону основания, без
какого-либо промежуточного слоя или с выравнивающим слоем раствора прочностью
на сжатие не ниже 30 МПа толщиной не более d/2 (d – диаметр анкера или dnom если
усилие передается на гильзу/втулку анкера);
в) диаметр установочных отверстий в опорной пластине крепежной детали не
должен превышать величин, установленных в табл. 4.2.
4.16 При расчете анкеров, максимальная временная температура эксплуатации
которых превышает 50 °С, следует учитывать снижение расчетных характеристик
прочности бетона согласно СП 27.13330.
5 Расчет прочности анкеров
Расчет анкера следует выполнять, рассматривая все действующие усилия –
растяжение и сдвиг, при этом следует выполнить следующие проверки прочности:
разрушение по стальному элементу анкера (по стали), разрушение по контакту с
основанием, разрушение от выкалывания бетона основания, комбинированное
разрушение по контакту и выкалыванию бетона основания (только для химических
анкеров), разрушение от раскалывания основания, разрушение от выкалывания бетона
за анкером и откалывания края основания (см. рис. 5.1–5.2).
При совместном действии растягивающего и сдвигающего усилия должны
выполнять требования по прочности согласно п.5.3.
11
СТО 36554501-039-2014
а – разрушение по стали анкера; б – разрушение по контакту с основанием; в – разрушение от
выкалывания бетона основания; г – разрушение от раскалывания основания; д – комбинированное
разрушение по контакту анкера с основанием и выкалыванию бетона основания при одиночном анкере
(для химических анкеров); е – то же для группы анкеров
Рисунок 5.1 – Виды разрушения при растяжении анкеров.
а – разрушение по стали анкера без плеча силы; б – разрушение по стали анкера с плечом силы;
в – разрушение от выкалывания бетона основания за анкером для одиночного анкера; г – разрушение
от откалывания края основания.
Рисунок 5.2 – Виды разрушения при сдвиге анкеров.
12
СТО 36554501-039-2014
5.1 Расчет анкера на действие осевой растягивающей силы
Для обеспечения несущей способности анкеров при действии растягивающей
силы должны соблюдаться условия прочности, приведенные в таблицах 5.1, 5.2.
Т а б л и ц а 5.1 – Условия прочности для механических анкеров при растяжении
№
п.п.
1
2
3
4
Механизм разрушения
Одиночный анкер
Анкерная группа
разрушение по стали (п. 5.1.1)
разрушение по контакту с
основанием (п.5.1.2)
разрушение от выкалывания
бетона основания (п.5.1.3)
разрушение от раскалывания
основания (п.5.1.4)
Nsd ≤ NRk,s/γMs
Nhsd ≤ NRk,s/γMs
Nsd ≤ NRk,p/γMp
Nhsd ≤ NRk,p/γMp
Nsd ≤ NRk,c/γMc
Ngsd ≤ NRk,c/γMc
Nsd ≤ NRk,sp/γMsp
Ngsd ≤ NRk,sp/γMsp
Т а б л и ц а 5.2 – Условия прочности для химических анкеров при растяжении
№
п.п.
1
2
3
4
Механизм разрушения
разрушение по стали (п. 5.1.1)
разрушение от выкалывания
бетона основания (п.5.1.3)
комбинированное разрушение
по контакту анкера с
основанием и выкалыванию
бетона основания (п.5.1.5)
разрушение от раскалывания
основания (п.5.1.4)
Одиночный
анкер
Nsd ≤ NRk,s/γMs
Анкерная группа
Nhsd ≤ NRk,s/γMs
Nsd ≤ NRk,c/γMc
Ngsd ≤ NRk,c/γMc
Nsd ≤ NRk,p/γMp
Ngsd ≤ NRk,p/γMp
Nsd ≤ NRk,sp/γMsp
Ngsd ≤ NRk,sp/γMsp
Обозначения, принятые в табл. 5.1–5.2:
Nsd – расчетное значение растягивающей силы, действующей на анкер;
Nhsd – расчетное значение растягивающей силы, действующей на наиболее
нагруженный анкер в анкерной группе;
Ngsd – расчетное значение растягивающей силы, действующей на анкерную
группу;
NRk – нормативное значение силы сопротивления анкера при растяжении в
зависимости от механизма разрушения (см. п. 5.1.1–5.1.5);
γM – коэффициенты надежности в зависимости от механизма разрушения
(см. п. 5.1.1–5.1.5).
5.1.1 Разрушение по стали
5.1.1.1 Нормативное значение силы сопротивления анкера при разрушении по
стали NRk,s следует принимать в зависимости от типа и марки анкера по Приложению А.
П р и м е ч а н и е – в общем случае нормативная сила сопротивления анкера по стали при
растяжении определяется, как произведение нормативного сопротивления стали растяжению на
расчетную площадь поперечного сечения наиболее нагруженного конструктивного элемента анкера. Для
анкеров Hilti в Приложении А приведены данные с учетом конструктивных особенностей анкеров и
испытаний резьбовых соединений.
13
СТО 36554501-039-2014
5.1.1.2 Коэффициент надежности при разрушении по стали γM,s принимается по
Приложению А в зависимости от типа и марки анкера.
5.1.2 Разрушение по контакту анкера с основанием
5.1.2.1 Механизм разрушения по контакту с основанием предусмотрен только для
механических анкеров.
5.1.2.2 Нормативное значение силы сопротивления анкера по контакту с
основанием NRk,p следует принимать по Приложению А в зависимости от типа и марки
анкера, а также состояния основания для которого предназначен анкер (с трещинами,
без трещин).
5.1.2.3 Для основания из бетона класса выше В25 величину силы сопротивления
анкера по контакту с основанием NRk,p следует умножать на коэффициент ψс,
определяемый по формуле:
ψc =
В
,
25
(5.1)
где В – численное значение класса бетона по прочности на сжатие в МПа, но не
более 60.
5.1.2.4 Коэффициент надежности при разрушении по контакту с основанием γMp
принимается по Приложению А в зависимости от типа и марки анкера.
5.1.3 Разрушение от выкалывания бетона основания
5.1.3.1 Нормативное значение силы сопротивления для одиночного анкера или
анкерной группы при разрушении от выкалывания бетона основания NRk,с следует
определять по формуле:
0
=
N Rk ,c N Rk
,c
Ac, N
Ac0, N
ψ s, N ψ re, N ψ ec, N ,
(5.2)
где N0Rk,с – номинальная сила сопротивления анкера при разрушении от выкалывания
бетона основания определяется по формуле:
0
1,5
N Rk
,c = k1 Rb,n hef ,
(5.3)
здесь N0Rk,с – в Ньютонах;
Rb,n – нормативное сопротивление бетона сжатию, МПа;
hef – эффективная глубина анкеровки, мм – принимается по Приложению А в
зависимости от типа и марки анкера;
k1 – коэффициент, зависящий от состояния основания в зоне анкера,
принимаемый равным:
8,4 – при возможном образовании трещин в бетоне основания;
11,8 – при отсутствии трещин в бетоне основания;
14
СТО 36554501-039-2014
Ac , N
Ac0, N
– отношение, учитывающее влияние межосевого расстояния в анкерной
группе и расстояние до края основания;
Ac,N – фактическая площадь основания условной призмы выкалывания, с учетом
влияния соседних анкеров (при s<scr,N), а также влияния краевого расположения
(при c<ccr,N) – см. рис. 5.3. Здесь и далее scr,N , сcr,N принимаются по п. 5.1.3.2;
A0c,N – номинальная площадь основания условной призмы выкалывания (для
одиночного анкера, расположенного на значительном удалении от угла основания
и соседнего анкера) вычисляется по формуле:
Ac0, N = scr , N scr , N ,
(5.4)
ψs,N – коэффициент влияния установки у края основания, вычисляемый по
формуле:
ψ s , N = 0, 7 + 0,3
с
сcr , N
≤ 1, 0 ,
(5.5)
При расположении анкера вблизи от края по нескольким направлениям (угол или
торцевой участок основания) величину c в формуле (5.5) следует принимать
наименьшей.
ψre,N – коэффициент влияния установки в защитный слой густоармированных
конструкций, вычисляется по формуле:
ψ re, N =0,5 +
hef
200
≤ 1, 0 ,
(5.6)
здесь hef – эффективная глубина анкеровки, мм.
При шаге продольной и (или) поперечной арматуры в зоне установки анкера
s ≥ 150 мм (s ≥ 100 мм при диаметре арматуры d ≤ 10 мм) следует принимать ψre,N =1,0.
ψeс,N – коэффициент влияния неравномерного загружения анкерной группы
вычисляется по формуле:



1
1
=
ψ ec, N 
≤ 1, 0 ,


 1 + 2eN ,1 / scr , N   1 + 2eN ,2 / scr , N 



(5.7)
где eN,1, eN,2 – эксцентриситет растягивающей силы относительно центра тяжести
анкерной группы для соответствующего направления (см. п. В.1.1–
Приложения В). Для одиночного анкера ψeс,N=1,0.
5.1.3.2 Критическое расстояние между анкерами (межосевое) scr,N, при котором
отсутствует влияние соседних анкеров на прочность одиночного анкера для случая
разрушения от выкалывания бетона основания при растяжении, принимается по
формуле:
scr , N = 3hef
(5.8)
Критическое краевое расстояние сcr,N, при котором отсутствует влияние
близкорасположенного края основания на прочность одиночного анкера для случая
15
СТО 36554501-039-2014
разрушения от выкалывания бетона основания при растяжении, принимается по
формуле:
ccr , N = 1,5hef
(5.9)
П р и м е ч а н и е – указанные параметры подтверждены производителем Hilti для типов и марок
анкеров, предусмотренных настоящим стандартом.
Ac,N = (c1 + 0,5 scr,N)· scr,N
c1 ≤ ccr,N ;
Ac,N = (c1 + s1 + 0,5 scr,N)· scr,N
c1 ≤ ccr,N ;
s1 ≤ scr,N ;
Ac,N = (c1 + s1 + 0,5 scr,N)·(c2 + s2 + 0,5 scr,N)
c1 ≤ ccr,N ; c2 ≤ ccr,N ;
s1 ≤ scr,N ; s2 ≤ scr,N ;
а – одиночный анкер у края бетонного основания; б – группа из двух анкеров у края бетонного
основания; в – группа из четырех анкеров в углу бетонного основания
Рисунок 5.3 – Фактическая площадь основания условной призмы выкалывания для
одиночных анкеров и анкерных групп при растяжении
16
СТО 36554501-039-2014
5.1.3.3 В случае расположения анкеров в стесненных условиях вблизи от края по
трем или четырем направлениям (см. рис. 5.4) расчет по п. 5.1.3.1 допускается
выполнять, принимая значения эффективной глубины анкеровки hef,red по формуле:
cmax
cmax
=
hef ,red =
hef
ccr , N
1,5
(5.10)
где cmax – наибольшее из краевых расстояний (от центра тяжести анкера до края
основания) для рассматриваемого анкера или группы
При этом в расчетах по формулам (5.2)–(5.7) следует также использовать
скорректированные значения критических расстояний ccr , N = 1,5hef ,red , scr , N = 3hef ,red
cmax = max (c1,1;с1,2;с2,1;с2,2);
(c1,1;с1,2;с2,1;с2,2) ≤ сcr,N
Рисунок 5.4 – Схема расположения анкеров в стесненных условиях.
5.1.3.4 Коэффициент надежности при разрушении от выкалывания бетона
основания γMс принимается по Приложению А в зависимости от типа и марки анкера.
5.1.4 Разрушение от раскалывания основания
5.1.4.1 Нормативное значение силы сопротивления для одиночного анкера или
анкерной группы при разрушении от раскалывания основания следует определять по
формуле:
sp
N Rk
=
,sp N Rk ,c ψ h, sp ,
(5.11)
где NspRk,c – сила сопротивления, вычисляемая по формуле (5.2) с использованием
вместо величин scr,N , сcr,N критических расстояний scr,sp, сcr,sp;
scr,sp – критическое расстояние между анкерами (межосевое), при котором
отсутствует влияние соседних анкеров на прочность одиночного анкера для случая
разрушении от раскалывания бетона основания при растяжении;
ccr,sp – критическое краевое расстояние для анкера, при котором отсутствует
влияние близкорасположенного края основания на прочность одиночного анкера
для случая разрушения от раскалывания бетона основания при растяжении;
величины scr,sp, сcr,sp принимаются согласно п.5.1.4.2;
17
СТО 36554501-039-2014
ψh,sp – коэффициент, учитывающий фактическую
раскалывании, вычисляемый по формуле:
 h 
ψ
=

h, sp 
 hmin 
толщину
основания
при
2/3
≤ 1,5 ,
(5.12)
здесь h – фактическая толщина основания;
hmin – минимальная толщина основания по конструктивным требованиям,
принимаемая по Приложению Б.
5.1.4.2 Величины scr,sp, сcr,sp принимаются для механических анкеров по
Приложению А в зависимости от типа и марки анкера;
Для химических анкеров в общем случае величина критического краевого
расстояния сcr,sp принимается равной:
1,0·hef
– при h/hef ≥ 2,0;
4,6·hef – 1,8·h
– при 1,3<h/hef<2,0;
2,26·hef
– при h/hef ≤ 1,3.
Для химических анкеров со шпилькой HIT-Z (HIT-HY 200-A + HIT-Z) величину
критического краевого расстояния сcr,sp следует принимать равной:
1,5·hnom
– при h/hnom ≥ 2,35;
– при 1,35<h/hnom<2,35;
6,2·hnom – 2,0·h
3,5·hnom
– при h/hnom ≤ 1,35.
Для всех типов химических анкеров принимается scr,sp=2сcr,sp
5.1.4.3 Допускается не рассматривать разрушение бетонного основания от
раскалывания в случаях:
а) если расстояние от анкера до края во всех направлениях c ≥ сcr,sp для
одиночного анкера и c ≥ 1,2 сcr,sp для анкерной группы, при этом толщина элемента
основания h ≥ 2·hef;
б) если расчетная ширина раскрытия трещин в основании не превышает 0,3 мм,
при этом раскалывающее усилие в бетоне воспринимается армированием:
- не менее чем на 60% при расчетном значении растягивающей силы в анкере
N≤30 кН;
- полностью при расчетном значении растягивающей силы в анкере свыше 30 кН.
П р и м е ч а н и е – раскалывающее усилие в основании может быть принято в зависимости от
растягивающего усилия в анкере N:
а) для анкеров с контролем момента затяжки – 1,5·N;
б) для анкеров с уширением – 1,0·N;
в) для анкеров с контролем перемещения – 2,0·N;
г) для химических анкеров – 0,5·N.
5.1.4.4 Коэффициент надежности при разрушении от раскалывания основания γMsp
принимается по Приложению А в зависимости от типа и марки анкера.
18
СТО 36554501-039-2014
5.1.5 Комбинированное разрушение по контакту и выкалыванию бетона
основания
5.1.5.1 Механизм комбинированного разрушения по контакту анкера с
основанием и выкалыванию бетона основания предусмотрен только для химических
анкеров.
5.1.5.2 Нормативное значение силы сопротивления для одиночного анкера или
анкерной группы при комбинированном разрушении по контакту с основанием и
выкалыванию бетона основания NRk,p следует определять по формуле (5.13)
0
=
N Rk , p N Rk
,p
0
где N Rk
, p – номинальная
сила
Ap , N
A0p, N
ψ c ψ s, N ψ re, N ψ ec, N ψ g , Np ,
сопротивления
анкера
при
(5.13)
комбинированном
разрушении по контакту с основанием и выкалыванию бетона основания
определяется по формуле:
0
N Rk
pd nom hef τ Rk ,
,p =
(5.14)
здесь τRk – нормативное сцепление химического анкера с бетоном В25, принимаемое по
Приложению А в зависимости от типа анкера, а также состояния основания для
которого предназначен анкер – с трещинами (τRk,rc), либо без трещин в основании
(τRk,urc);
hef – эффективная глубина анкеровки;
dnom – внешний диаметр анкера или номинальный диаметр арматуры;
hef, dnom – принимается по Приложению А в зависимости от типа и марки анкера;
Ap , N
– отношение, учитывающее влияние межосевого расстояния в
A0p, N
анкерной группе и расстояние до края основания;
Ap,N – фактическая площадь основания условной призмы выкалывания с учетом
влияния соседних анкеров (при s<scr,Np), а также влияния краевого расположения
(при c<ccr,Np). Здесь и далее scr,Np, сcr,Np принимаются по п. 5.1.5.3.
П р и м е ч а н и е – правила определения фактической площади основания выкалывания бетона
для комбинированного разрушения аналогичны правилам для определения площади выкалывания бетона
Ac,N по рис. 5.3 с использованием вместо величин scr,N, сcr,N критических расстояний scr,Np, сcr,Np
A0p,N – номинальная площадь основания условной призмы выкалывания (для
одиночного анкера, расположенного на значительном удалении от угла основания
и соседнего анкера) вычисляется по формуле:
A0p, N = scr , Np scr , Np ,
(5.15)
Ψc – коэффициент, учитывающий фактическую прочность бетона, принимается по
Приложению А в зависимости от типа анкера, а также от класса бетона основания
по прочности на сжатие. Для промежуточных классов значение коэффициента
определять интерполяцией. Для бетона класса В25 Ψc = 1,0;
Ψg,Np – коэффициент учета групповой работы химических анкеров, принимаемый
согласно п. 5.1.5.4.
19
СТО 36554501-039-2014
Коэффициенты ψs,N, ψre,N, ψec,N принимаются по формулам (5.5), (5.6), (5.7)
соответственно с использованием вместо величины сcr,N критического расстояния сcr,Np.
5.1.5.3 Критическое расстояние между анкерами (межосевое) scr,Np, при котором
отсутствует влияние соседних анкеров на прочность одиночного анкера для случая
комбинированного разрушения по контакту анкера с основанием и выкалыванию
бетона основания при растяжении, следует определять по формуле:
scr , Np
= 7,3d nom τ Rk ,urc ≤ 3hef ,
(5.16)
где scr,Np – в миллиметрах;
τRk,urc – нормативное сцепление химического анкера с бетоном В25 без
трещин, Н/мм2;
dnom – внешний диаметр анкера или номинальный диаметр арматуры, мм.
Критическое краевое расстояние сcr,Np, при котором отсутствует влияние близко
расположенного края основания на прочность одиночного анкера для случая
комбинированного разрушения по контакту анкера с основанием и выкалыванию
бетона основания при растяжении, принимается по формуле:
ccr , N = scr , Np / 2
5.1.5.4 Коэффициент
вычисляется по формуле:
учета
групповой




 scr , Np 
ψ g , Np =
ψ 0g , Np − 

s
(5.17)
работы
0,5
химических
( ψ0g ,Np − 1) ≥ 1, 0 ,
анкеров
Ψg,Np
(5.18)
где ψ 0g , Np – базовый коэффициент, учета групповой работы химических анкеров,
вычисляемый по формуле:
1,5
ψ 0g , Np =
d
τ ψ 
n − ( n − 1)  nom Rk c 
 k hef Rb,n 


≥ 1, 0 ,
(5.19)
здесь ψ 0g , Np – безразмерная величина;
τRk – нормативное сцепление химического анкера с бетоном В25, принимаемое
по Приложению А в зависимости от типа анкера и состояния основания для
которого предназначен анкер – с трещинами (τRk,rc), либо без трещин в
основании (τRk,urc), Н/мм2;
Ψc – коэффициент, учитывающий фактическую прочность бетона, принимается
по Приложению А в зависимости типа анкера и от класса бетона основания по
прочности на сжатие. Для промежуточных классов значение коэффициента
определять интерполяцией. Для бетона класса В25 Ψc = 1,0;
hef – эффективная глубина анкеровки, мм;
dnom – внешний диаметр анкера или номинальный диаметр арматуры, мм;
k – коэффициент, принимаемый в зависимости от состояния основания равным:
3,7 – для основания без трещин;
2,7 – для основания с трещинами;
Rb,n – нормативное сопротивление бетона сжатию, принимается по СП 63.13330
в зависимости от класса бетона на сжатие, МПа;
20
СТО 36554501-039-2014
n – количество анкеров в рассматриваемой анкерной группе (растянутые
анкера);
s – шаг анкеров в анкерной группе; при неравномерной расстановке анкеров
принимается усредненное значение шага для группы в целом по двум
направлениям.
5.1.5.5 Коэффициент надежности при комбинированном разрушении по контакту
с основанием и выкалыванию бетона основания γMp принимается по Приложению А в
зависимости от типа и марки анкера.
5.2 Расчет на сдвиг
Для обеспечения несущей способности анкеров при действии сдвигающей силы
должны соблюдаться условия прочности, приведенные в таблице 5.3.
Т а б л и ц а 5.3 – Условия прочности для механических и химических анкеров
при сдвиге.
№
п.п.
1
2
3
4
Механизм разрушения
разрушение по стали
без плеча силы
(п.5.2.1.1)
разрушение по стали c
плечом силы (п.5.2.1.2)
разрушение от
выкалывания бетона
основания за анкером
(п.5.2.2)
разрушение от
откалывания края
основания (п.5.2.3)
Одиночный анкер
Анкерная группа
Vsd ≤ VRk,s/γMs
Vhsd ≤ 0,8VRk,s/γMs
Vsd ≤ VRkm,s/γMs
Vhsd ≤ VRkm,s/γMs
Vsd ≤ VRk,cp/γMc
Vgsd ≤ VRk,cp/γMc
Vsd ≤ VRk,c/γMc
Vgsd ≤ VRk,c/γMc
Обозначения, принятые в табл. 5.3:
Vsd – расчетное значение сдвигающей силы, действующей на анкер;
Vhsd – расчетное значение сдвигающей силы, действующей на наиболее
нагруженный анкер в анкерной группе;
Vgsd – расчетное значение сдвигающей силы, действующей на анкерную группу;
VRk – нормативное значение силы сопротивления анкера сдвигу в зависимости от
механизма разрушения (см. п.5.2.1–п.5.2.3);
γM – коэффициенты надежности, в зависимости от механизма разрушения
(см. п.5.2.1–5.2.3).
5.2.1 Разрушение по стали
Проверку прочности анкера на сдвиг следует проводить в зависимости от условий
крепления анкера к основанию с учетом или без учета дополнительного момента от
плеча сдвигающей силы (см. п.4.13–4.15).
5.2.1.1 Нормативное значение силы сопротивления анкера по стали при сдвиге
VRk,s без учета плеча силы в зависимости от типа и марки анкера следует принимать по
Приложению А.
21
СТО 36554501-039-2014
П р и м е ча н и е – в общем случае нормативная сила сопротивления анкера по стали при сдвиге
определяется как произведение нормативного сопротивления стали при сдвиге на расчетную площадь
поперечного сечения наиболее нагруженного конструктивного элемента анкера. Для анкеров Hilti в
Приложении А приведены данные с учетом конструктивных особенностей анкеров и испытаний.
5.2.1.2 Нормативное значение силы сопротивления анкера по стали при сдвиге с
учетом плеча силы VRkm,s следует определять по следующей формуле:
VRkm,s =
M Rk ,s
ls
,
(5.20)
где MRk,s – приведенная величина предельного момента анкера по стали с учетом
комбинированного воздействия определяется по формуле:
h


N sd
0
=
−
M Rk ,s M Rk
1

,
,s 

γ
N
/
Rks
Ms


(5.21)
0
здесь M Rk
, s – нормативный предельный момент для анкера, принимается по
Приложению А в зависимости от типа и марки анкера;
Nhsd – расчетное
значение
растягивающей
силы,
действующей
на
рассматриваемый анкер;
NRk,s/γMs – расчетная сила сопротивления анкера по стали при растяжении
по п. 5.1.1;
ls – расчетная величина плеча силы по п. 4.14.
П р и м е ч а н и е – в общем случае нормативный предельный момент анкера по стали
определяется как произведение нормативного сопротивления стали при растяжении на пластический
момент сопротивления поперечного сечения наиболее нагруженного конструктивного элемента анкера.
Для анкеров Hilti в Приложении А приведены данные с учетом конструктивных особенностей анкеров и
испытаний.
5.2.1.3 Коэффициент надежности при разрушении по стали с учетом и без учета
плеча силы γM,s принимается по Приложению А в зависимости от типа и марки анкера.
5.2.2 Разрушение от выкалывания бетона основания за анкером
5.2.2.1 Нормативное значение силы сопротивления для одиночного анкера или
анкерной группы при разрушении от выкалывания бетона основания за анкером VRk,cp
следует определять по формуле:
VRk ,cp = kN Rk ,c ,
(5.22)
где NRk,c – нормативное значение силы сопротивления для одиночного анкера или
анкерной группы при разрушении от выкалывания бетона основания, определяется
по п.5.1.3.1;
k – коэффициент, учитывающий глубину анкеровки, принимается по
Приложению А в зависимости от типа и марки анкера.
5.2.2.2 Проверку прочности от выкалывания бетона основания за анкером для
анкерной группы в целом проводят только если сдвигающие силы, действуют на
анкеры рассматриваемой группы в одном направлении.
Для случаев, когда силы, действующие на анкеры рассматриваемой группы,
имеют различное направление, проверка прочности проводится только для каждого
анкера в группе по условию (5.23).
22
СТО 36554501-039-2014
Vhsd ≤ VhRk,cp/γMc,
(5.23)
где Vhsd – расчетное усилие в анкере;
VhRk,cp – нормативное значение силы сопротивления для отдельного анкера группы
при разрушении от выкалывания бетона основания за анкером, определяется
согласно п. 5.2.2.3.
П р и м е ч а н и е – правила определения расчетных усилий для анкерных групп при сдвиге
см. п. В.2. Приложение В.
5.2.2.3 Нормативное значение силы сопротивления для отдельного анкера группы
при разрушении от выкалывания бетона основания за анкером VhRk,cp определяется как
для одиночного анкера по формуле (5.22) с использованием формулы (5.2), принимая
вместо величины Ac,N значение ограниченной соседними анкерами фактической
площади основания условной призмы выкалывания Acp,N (см. рис. 5.5).
5.2.2.4. Коэффициент надежности при разрушении от выкалывания бетона
основания за анкером γM,c принимается по Приложению А в зависимости от типа и
марки анкера.
23
СТО 36554501-039-2014
Acp,N = (0,5scr,N + 0,5s1)(0,5scr,N + 0,5s2)
s1 ≤ scr,N; s2 ≤ scr,N;
Acp,N = (c1 + 0,5s1)scr,N
c1 ≤ ccr,N;
s1 ≤ scr,N;
Acp,N = (c1 + 0,5s1 )·(c2 + 0,5s2)
c1 ≤ ccr,N; c2 ≤ ccr,N;
s1 ≤ scr,N; s2 ≤ scr,N;
а – анкер в группе вдали от края; б – анкер в группе из двух анкеров у края бетонного основания;
в – анкер в группе из четырех анкеров в углу бетонного основания;
Рисунок 5.5 – Ограниченная площадь основания условной призмы выкалывания
для отдельного анкера группы при растяжении.
24
СТО 36554501-039-2014
5.2.3 Разрушение от откалывания края основания
5.2.3.1 Нормативное значение силы сопротивления для одиночного анкера или
анкерной группы при разрушении от откалывания края основания следует определять
по формуле:
Ac,V
0
VRk ,c VRk
=
(5.24)
,c 0 ψ s ,V ψ h,V ψ α,V ψ ec,V ψ re,V ,
Ac,V
0
где VRk
,c – номинальная сила сопротивления анкера, расположенного в бетоне с
трещиной и без трещины при разрушении от откалывания края бетона основания,
вычисляемая по формуле:
(
0
VRk
,c = k1 d nom
) (l f ) Rb,n c11,5 ,
α
b
(5.25)
0
здесь VRk
,c в Ньютонах
k – коэффициент, принимаемый в зависимости от состояния основания равным:
2,8 – для основания без трещин;
2,0 – для основания с трещинами;
dnom – внешний диаметр анкера или номинальный диаметр арматуры, мм;
lf – приведенная глубина анкеровки при сдвиге, принимается в зависимости от
типа и марки анкера по Приложению А, мм;
с1 – расстояние от анкера до края основания, мм;
Rb,n – нормативное сопротивление бетона, принимается по СП 63.13330 в
зависимости от класса бетона на сжатие, МПа;
α – безразмерный коэффициент, вычисляемый по формуле:
 lf 
α =0,1 
 c1 
0,5
,
(5.26)
β – безразмерный коэффициент, вычисляемый по формуле:
d

β =0,1 nom 
 c1 
Ac,V
Ac0,V
0,2
,
(5.27)
– отношение, учитывающее влияние межосевого расстояния в анкерной
группе и расстояние до края основания;
Ac,V – фактическая площадь основания условной призмы выкалывания с учетом
влияния соседних анкеров (при s ≤ 3с1), а также влияния углового расположения
анкера (при c2 ≤ 1,5c1) и толщины основания (при h ≤ 1,5c1) – см. рис. 5.6;
Ac0,V – номинальная площадь основания условной призмы выкалывания (для
одиночного анкера, расположенного на значительном удалении от угла
основания и соседнего анкера) вычисляется по формуле (5.28):
=
Ac0,V 3=
с1 1, 5с1 4, 5с12 ,
(5.28)
Ψs,V – коэффициент влияния установки у края основания, вычисляемый по
формуле:
25
СТО 36554501-039-2014
ψ s,V = 0,7 + 0,3
c2
≤ 1,0 ,
1,5c1
(5.29)
здесь с1 – ближайшее расстояние от анкера до края основания в рассматриваемом
направлении сдвигающей силы;
с2 – расстояние от анкера до края основания, в перпендикулярном к
с1 направлении (удаление анкера от угла);
Ψh,V – коэффициент влияния толщины основания, вычисляемый по формуле:
ψ h=
,V
1,5c1
≥ 1,0 ,
h
(5.30)
здесь h – фактическая толщина основания;
Ψα,V – коэффициент учета направления сдвигающей силы, вычисляемый по
формуле:
1
,
ψ α,V =
( cos αV )2 + ( 0, 4sin αV )2
(5.31)
здесь αV – угол между сдвигающей силой и перпендикуляром к рассматриваемому краю
плиты, принимаемый от 0 до 90°.
П р и м е ч а н и е – для сдвигающей силы, направленной в противоположную от края сторону
(при αV > 90°) учитывается в расчете только компонента, действующая параллельно краю (см. п. В.2.6.
Приложения В)
Ψec,V – коэффициент влияния неравномерного загружения анкерной группы,
вычисляемый по формуле:
ψ ec=
,V
1
≤ 1, 0 ,
e
1+ v
1,5с1
(5.32)
здесь eV – эксцентриситет сдвигающей силы, относительно геометрического центра
анкерной группы, определяемый согласно п.В.2. Приложения В; для одиночного
анкера Ψec,V =1,0;
Ψre,V – коэффициент учета армирования основания, принимаемый равным:
1,0 – при отсутствии у края обрамляющего армирования и хомутов;
1,2 – при наличии у края обрамляющего армирования в виде продольных
стержней вдоль края Ø≥12 мм;
1,4 – при наличии у края обрамляющего армирования и часто
установленных хомутов с шагом s ≤ 100 мм.
26
СТО 36554501-039-2014
Ac,V = 1,5·c1 ·(1,5c1 + c2)
h > 1,5c1;
c2 ≤ 1,5c1;
Ac,V = h·(3c1 + s2)
h ≤ 1,5c1;
s2 ≤ 3c1;
Ac,V = h·(1,5c1 + s2+c2)
h ≤ 1,5c1;
s2 ≤ 3c1;
c2 ≤ 1,5c1;
а – одиночный анкер в углу бетонного основания; б – группа анкеров у края тонкого бетонного
основания; в – группа анкеров у края тонкого бетонного основания.
Рисунок 5.6 – Фактическая площадь основания условной призмы выкалывания
для одиночных анкеров и анкерных групп при сдвиге.
27
СТО 36554501-039-2014
5.2.3.2 Расчет анкеров, расположенных вблизи углов, при разрушении от
откалывания края основания следует выполнять, рассматривая краевое расположение в
двух направлениях независимо (см. рис. 5.7).
Рисунок 5.7 – Расчетные схемы при проверке откалывания края основания вблизи угла.
5.2.3.3 В случае расположения анкеров в тонком основании (h ≤ 1,5c1)
в стесненных условиях (вблизи от края по трем направлениям, при с2,1 ≤ 1,5c1
и с2,2 ≤ 1,5c1 – см. рис. 3.1.б) расчет по п. 5.2.3.1 допускается выполнять, вычисляя
фактическую Aс,V и номинальную A0с,V площадь основания условной призмы
выкалывания с использованием приведенного расстояния до края сred вместо
величины с1.
Приведенное расстояние сred принимают по формуле (5.33), но не менее h/1,5
и не менее s2/3 для анкерной группы.
cred = c2,max /1,5 ,
(5.33)
здесь: с2,max – наибольшее из расстояний с2,1, с2,2 по рис. 3.1(б);
s2 – межосевое расстояние для анкерной группы;
h – фактическая толщина основания.
5.2.3.4 Для одиночных анкеров и анкерных групп, установленных вдали от края
основания (согласно п.4.4), проверку прочности при разрушении от откалывания края
основания допускается не проводить.
5.2.3.5 Коэффициент надежности при разрушении от откалывания края основания
γM,c принимается по Приложению А в зависимости от типа и марки анкера.
5.3 Расчет анкеров на совместное воздействие растяжения и сдвига
5.3.1 Для обеспечения несущей способности одиночных анкеров и анкерных
групп при совместном действии усилий растяжения и сдвига должны соблюдаться
условия прочности по формулам (5.34) – (5.36):
28
βN ≤ 1,0 ,
(5.34)
βV ≤ 1,0 ,
(5.35)
βN + βV ≤ 1,2 ,
(5.36)
СТО 36554501-039-2014
где βN – коэффициент, определяемый как наибольшая величина из отношений
расчетных усилий к расчетным силам сопротивления для каждого
предусмотренного в разделе 5.1 механизма разрушения при растяжении:

 N sd
N sd
N sd
N sd
;
;
;

 N Rk ,s / γ Ms N Rk , p / γ Mp N Rk ,c / γ Mc N Rk ,sp / γ Msp 
β N = max 
(5.37)
здесь Nsd – расчетные значения растягивающей силы, действующей на анкер или
анкерную группу, устанавливаемые при расчетах по п.5.1;
NRk – нормативные значения силы сопротивления анкера или анкерной группы
при растяжении в зависимости от механизма разрушения, устанавливаемые при
расчетах по п.5.1;
γM – коэффициенты надежности, в зависимости от механизма разрушения
устанавливаемые при расчетах по п.5.1;
βV – коэффициент, определяемый как наибольшая величина из отношений
расчетных усилий к расчетным силам сопротивления для каждого
предусмотренного в разделе 5.2. механизма разрушения при сдвиге:

Vsd
Vsd
 Vsd
;
βV = max 
;

VRk ,s / γ Ms VRk ,сp / γ Mc VRk ,c / γ Mc 
(5.38)
здесь Vsd – расчетные значения сдвигающей силы, действующей на анкер или анкерную
группу, устанавливаемые при расчетах по п.5.2;
VRk – нормативные значения силы сопротивления анкера или анкерной группы
при сдвиге в зависимости от механизма разрушения, устанавливаемые при
расчетах по п.5.2;
γM – коэффициенты надежности, в зависимости от механизма разрушения
устанавливаемые при расчетах по п.5.2.
П р и м е ч а н и е – при определении расчетных величин для вида сдвигового разрушения анкера
в составе анкерной группы по стали без плеча силы должен учитываться дополнительный коэффициент
условий работы 0,8 (см. табл. 5.3).
6 Расчет эксплуатационной пригодности (по деформациям)
6.1 Расчет анкеров по деформациям проводят с учетом эксплуатационных
требований, предъявляемых к прикрепляемым конструктивным элементам и анкерному
креплению. При этом учитывают, что линейные и угловые перемещения анкерного
крепления обусловлены деформациями анкеров, опорных пластин, а также
податливостью и зазорами в соединениях.
6.2 Расчет по деформациям следует производить на действие нагрузок с
расчетным значением, соответствующим второй группе предельных состояний.
6.3 Расчет анкеров по деформациям производят из условия:
δ ≤ δult,
(6.1)
где δ – перемещение анкера в уровне соединения с опорной пластиной крепежной
детали от действия внешней нагрузки;
δult – значение предельно допустимого перемещения, обусловленного только
деформациями анкера, устанавливается с учетом расчетных, конструктивных,
29
СТО 36554501-039-2014
технологических, и эстетико-психологических требований, предъявляемых к
анкерному креплению.
6.3 Расчет по деформациям может проводится на действие постоянных,
временных длительных и кратковременных нагрузок (кратковременное нагружение)
или на действие только постоянных и временных длительных нагрузок (длительное
нагружение).
6.4 Допускается не проводить расчет анкеров по деформациям из условия (6.1),
если деформативность анкерного крепления учтена в расчете прикрепляемой
конструкции.
6.5 Перемещения одиночного анкера по направлению действующего в нем
растягивающего усилия следует определять для случая кратковременного нагружения
по формуле:
N sk
,
δ N Sk ,0 =
C N ,0
(6.2)
для случая длительного нагружения по формуле:
N sk
,
δ N Sk ,∞ =
C N ,∞
(6.3)
где Nsk – расчетное усилие в анкере;
СN,0 – коэффициент жесткости анкера при растяжении (кратковременный);
СN,∞ – коэффициент жесткости анкера при растяжении (длительный).
Коэффициенты СN,0, СN,∞ определяются согласно п. 6.8
6.6. Перемещения одиночного анкера в направлении сдвигающей силы следует
определять для случая кратковременного нагружения по формуле:
Vsk
,
δVSk ,0 =
CV ,0
(6.4)
для случая длительного нагружения по формуле:
Vsk
,
δVSk ,∞ =
CV ,∞
(6.5)
где Vsk – расчетное усилие в анкере;
СV,0 – коэффициент жесткости анкера при сдвиге (кратковременный);
СV,∞ – коэффициент жесткости анкера при сдвиге (длительный).
Коэффициенты СV,0, СV,∞ определяются согласно п. 6.9
6.7. В случае комбинированного действия растягивающей и сдвигающей силы
результирующее перемещение следует вычислять, учитывая компоненты перемещения
в обоих направлениях, согласно правил сложения векторов, по формуле:
δ=
δ N Sk ,0(∞ ) 2 + δVSk ,0(∞ ) 2 ,
(6.6)
6.8. Коэффициенты жесткости анкера при растяжении СN,0, СN,∞ принимаются
в общем случае по формуле:
30
СТО 36554501-039-2014
C N ,0(∞ ) =
N
δ N ,0(∞ )
,
(6.7)
где N – контрольное значение силы на анкер;
δN,0 – перемещения анкера вдоль оси от действия кратковременных растягивающих
сил;
δN,∞ – перемещения анкера вдоль оси от действия длительных растягивающих сил.
Для химических анкеров с переменной глубиной заделки жесткость анкеров
определяется по формуле:
C N ,0(∞ ) =
πd nom hef
cN ,0(∞ )
,
(6.8)
где сN,0 – коэффициент податливости анкера при действии кратковременных
растягивающих сил;
сN,∞ – коэффициент податливости анкера при действии длительных растягивающих
сил;
dnom – внешний диаметр анкера или номинальный диаметр арматуры;
hef – эффективная глубина анкеровки.
Все указанные выше величины принимаются по Приложению А в зависимости от
типа и марки анкера, а также состояния основания, для которого предназначен анкер.
6.9. Коэффициенты жесткости анкера при сдвиге принимаются в общем случае по
формуле:
CV ,0(∞ ) =
V
δV ,0(∞ )
,
(6.9)
где V – контрольное значение силы на анкер;
δV,0 – перемещения анкера поперек оси от действия кратковременных сдвигающих
сил;
δV,∞ – перемещения анкера поперек оси от действия длительно действующих
сдвигающих сил.
Все указанные выше величины принимаются по Приложению А в зависимости от
типа и марки анкера.
П р и м е ч а н и е – жесткость анкеров на сдвиг, согласно данных приложения А, учитывает
только упругие деформации анкера, определяется без учета податливости монтажных соединений и
зазоров в отверстиях. Дополнительные деформации, связанные с податливостью, следует учитывать
отдельно.
31
СТО 36554501-039-2014
Приложение А
(Обязательное)
Нормированные параметры и коэффициенты для расчета анкеров
Указатель разделов и страниц приложения:
Анкеры с контролируемым моментом затяжки
Анкеры HSA ........................................................................................................................... 33
Анкеры HST ............................................................................................................................ 36
Анкеры HSL ............................................................................................................................ 39
Анкеры с контролируемым перемещением
Анкеры HKD ........................................................................................................................... 42
Анкеры с уширением
Анкеры HDA ........................................................................................................................... 46
Анкеры HSC ............................................................................................................................ 49
Анкеры-шурупы
Анкеры HUS ........................................................................................................................... 52
Анкеры HUS3 ......................................................................................................................... 55
Химические анкеры
Анкеры HVU + HAS............................................................................................................... 58
Анкеры HVU + HIS ................................................................................................................ 61
Анкеры HIT-HY 200-A + HIT-Z ............................................................................................ 64
Анкеры HIT-RE 500 / HIT-RE 500-SD / HIT-HY 200-A + HIT-V(HAS) /
HIT-HY 100 + HIT-V ............................................................................................... 67
Анкеры HIT-RE 500 / HIT-RE 500-SD / HIT-HY 200-A / HIT-HY 100 + HIS ................... 73
Анкеры HIT-RE 500 / HIT-RE 500-SD / HIT-HY 200-A + HZA-R ..................................... 78
Анкеры HIT-RE 500 / HIT-RE 500-SD / HIT-HY 200-A / HIT-HY 100 + Арматура ......... 81
32
СТО 36554501-039-2014
Анкер HSA / HSA-R / HSA-R2
Анкеры
Анкер HSA-BW
HSA
Т а б л и ц а А.1.1 – Параметры для расчета прочности при растяжении анкеров HSA
HSA
М6
Вариант установки
Общая длина заделки анкера
в бетон, hnom(мм)
Эффективная глубина
анкеровки, hef (мм)
1.1 Нормативная сила
сопротивления анкера
по стали NRk,s (кН):
HSА/HSА-BW:
HSА-R2/HSА-R:
1.2 Коэффициент
надежности γMs
HSА, HSА-BW, HSА-R2, HSА-R
М8
М10
М12
М16
3
1
2
М20
1
2
3
1
2
3
1
2
3
1
2
3
1
2
3
37
47
67
39
49
79
50
60
90
64
79 114 77
92 132
90 115 130
30
40
60
30
40
70
40
50
80
50
65 100 65
80 120
75 100 115
41,4
44,6
82,6
87,7
1. Разрушение по стали (п.5.1.1)
9,0
12,2
16,5
18,3
28,0
35,0
123,9
95,9
1,4
2. Разрушение по контакту с основанием (п.5.1.2)
2.1 Нормативная сила
сопротивления анкера по
контакту с основанием в
бетоне В25 без трещин
NRk,р (кН)*
2.2 Коэффициент
надежности γMр
6,0
7,5
9,0
–
–
16
–
–
25
–
–
35
–
–
50
–
–
–
1,5
3. Разрушение от раскалывания основания (п.5.1.4)
3.1 Критическое краевое
50 60 65 65 90 100 95 105 145 100 125 155 115 140 190 130 185 200
расстояние при
раскалывании ccr,sp(мм)
3.2 Критическое межосевое
scr,sp = 2ccr,sp
расстояние при
раскалывании scr,sp(мм)
3.3 Коэффициент
1,5
надежности γMsр
*Для анкеров HSA с неустановленной величиной силы сопротивления NRk,р проверку прочности по
контакту с основанием допускается не выполнять – определяющими являются другие формы разрушения.
33
СТО 36554501-039-2014
Т а б л и ц а А.1.2 – Параметры для расчета прочности при сдвиге анкеров HSA
HSA
Вариант установки
Общая длина заделки
анкера
в бетон, hnom(мм)
Эффективная глубина
анкеровки, hef (мм)
М6
М20
1
2
3
1
2
3
1
2
3
1
2
3
1
2
3
1
2
37
47
67
39
49
79
50
60
90
64
79
114
77
92
132
90
115 130
30
40
60
30
40
70
40
50
80
50
65
100
65
80
120
75
100 115
3
1. Разрушение по стали без плеча силы (п.5.2.1.1)
1.1 Нормативная сила
сопротивления анкера по
стали VRk,s (кН):
HSА/HSА-BW:
HSА-R2/HSА-R:
1.2 Коэффициент
надежности γMs
2.1 Нормативный
предельный момент
для анкера MRk,s (Н·м)
HSА/HSА-BW:
HSА-R2/HSА-R:
2.2 Коэффициент
надежности γMs
HSА, HSА-BW, HSА-R2, HSА-R
М8
М10
М12
М16
6,5
7,2
10,6
12,3
18,9
22,6
29,5
29,3
51
56,5
85,8
91,9
216,4
199,8
450,9
405,7
1,25
2. Разрушение по стали с плечом силы (п.5.2.1.2)
9,9
9,9
21,7
21,0
48,6
48,6
91,7
76,0
1,25
3. Разрушение от выкалывания бетона основания за анкером (п.5.2.2)
3.1 Коэффициент k
3.2 Коэффициент
надежности γMс
1,0
1,0
2,0
1,0
1,5
2,0
2,4
2,4
2,4
2,0
2,0
2,0
2,9
2,9
2,9
2,0
3,5
3,5
80
120
75
100 115
1,5
4. Разрушение от откалывания края основания (п.5.2.3)
4.1 Приведенная глубина
анкеровки при сдвиге, lf
(мм)
4.2 Наружный диаметр
анкера, dnom (мм)
4.3 Коэффициент
надежности γMс
30
40
48
30
6
40
64
40
8
50
80
50
10
65
96
65
12
16
20
1,5
Т а б л и ц а А.1.3 – Параметры для расчета деформативности при растяжении
анкеров HSA
HSA
Вариант установки
Общая длина заделки
анкера в бетон, hnom(мм)
HSА, HSА-BW, HSА-R2, HSА-R
М8
М10
М12
М16
М6
М20
1
2
3
1
2
3
1
2
3
1
2
3
1
2
3
1
2
37
47
67
39
49
79
50
60
90
64
79
114
77
92
132
90
115 130
1. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне без трещин (п.6.5)
3
1.1 Контрольное значение
2,9 3,6 4,3 4 6,1 7,6 6,1 8,5 12 8,5 13 17 13 17 24 17 25 31
силы на анкер в бетоне
В25–В60 без трещин, N (кН)
0,2 0,6 1,0 0,2 1,2 1,8 0,4 1,1 2,0 0,3 1,4 2,3 0,4 1,3 2,1 0,1 0,8 1,9
1.2 Перемещения δΝ0 (мм)
0,6 1,0 1,4 0,6 1,6 2,2 0,8 1,5 2,4 0,7 1,8 2,7 0,8 1,7 2,5 0,5 1,2 2,3
1.3 Перемещения δΝ∝ (мм)
34
СТО 36554501-039-2014
Т а б л и ц а А.1.4 – Параметры для
анкеров HSA
HSA
Вариант установки
Общая длина заделки
анкера в бетон, hnom(мм)
расчета
деформативности
при
сдвиге
HSА, HSА-BW, HSА-R2, HSА-R
М8
М10
М12
М16
М6
М20
1
2
3
1
2
3
1
2
3
1
2
3
1
2
3
1
2
3
37
47
67
39
49
79
50
60
90
64
79
114
77
92
132
90
115 130
1. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне без трещин (п.6.6)
1.1 Контрольное значение
силы на анкер в бетоне
В25–В60 без трещин,
V (кН)
1.2 Перемещения δV0 (мм)
1.3 Перемещения δV∝ (мм)
3,7
6,1
10,8
16,7
29,1
49
1,6
1,9
2
2,1
2,2
2,3
2,4
2,9
3
3,2
3,3
3,5
35
СТО 36554501-039-2014
Анкер HST
Анкер HST-R (нержавеющая сталь)
Анкеры
HST
Анкер HST-HCR (высококоррозионностойкая сталь)
Т а б л и ц а А.2.1 – Параметры для расчета прочности при растяжении анкеров HST
HST
HST / HST-R / HST-HCR
М8
М10
М12
М16
1. Разрушение по стали (п.5.1.1)
1.1 Нормативная сила сопротивления
анкера по стали NRk,s (кН):
HST
HST-R
HST-HCR
1.2 Коэффициент надежности γMs
HST
HST-R
HST-HCR
19
32
45
HST / HST-R
М20
М24
76
117
127
17
28
40
69
109
156
19,4
32,3
45,7
84,5
–
-
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,41
1,5
1,5
1,5
1,56
1,73
1,73
1,5
1,5
1,5
1,5
-
-
2. Разрушение по контакту с основанием (п.5.1.2)
2.1 Нормативная сила сопротивления
анкера по контакту с основанием в
бетоне В25 без трещин NRk,р (кН)
2.2 Нормативная сила сопротивления
анкера по контакту с основанием в
бетоне В25 с трещинами NRk,р (кН)
HST
HST-R / HST-HCR
2.3 Коэффициент надежности γMр
HST
HST-R / HST-HCR
9
16
20
35
50
60
5
5
9
9
12
12
20
25
30
30
40
40
101
125
1,8
1,5
1,5
1,5
3. Разрушение от выкалывания бетона основания (п.5.1.3)
3.1 Эффективная глубина
анкеровки hef (мм)
3.2 Коэффициент надежности γMс
47
1,8
60
70
82
1,5
4. Разрушение от раскалывания основания (п.5.1.4)
4.1 Критическое краевое расстояние
при раскалывании ccr,sp (мм)
4.2 Критическое межосевое
расстояние при раскалывании scr,sp (мм)
4.3 Коэффициент надежности γMsp
36
ccr,sp = 1,5hef
scr,sp = 2ccr,sp
1,8
1,5
СТО 36554501-039-2014
Т а б л и ц а А.2.2 – Параметры для расчета прочности при сдвиге анкеров HST
HST
Эффективная глубина анкеровки hef (мм)
HST / HST-R / HST-HCR
М8
М10
М12
М16
47
60
70
82
HST / HST-R
М20
М24
101
125
1. Разрушение по стали без плеча силы (п.5.2.1.1)
1.1 Нормативная сила сопротивления
анкера по стали VRk,s (кН):
HST
HST-R
HST-HCR
1.2 Коэффициент надежности γMs
HST
HST-R
HST-HCR
14
23,5
35
55
84
94
13
20
30
50
80
115
13
20
30
55
–
–
1,25
1,25
1,25
1,25
1,25
1,25
1,25
1,25
1,25
1,25
1,30
1,25
1,25
1,44
–
1,5
1,44
–
454
422
–
595
730
–
2. Разрушение по стали с плечом силы (п.5.2.1.2)
2.1 Нормативный предельный момент
для анкера MRk,s (Н·м)
HST
HST-R
HST-HCR
2.2 Коэффициент надежности γMs
30
27
30
60
53
60
105
240
92
216
105
266
см. поз. 1.2
3. Разрушение от выкалывания бетона основания за анкером (п.5.2.2)
3.1 Коэффициент k
3.2 Коэффициент надежности γMс
2,0
2,0
2,2
2,5
2,5
2,5
20
24
1,5
4. Разрушение от откалывания края основания (п.5.2.3)
4.1 Приведенная глубина
анкеровки при сдвиге lf (мм)
4.2 Наружный диаметр анкера dnom (мм)
4.3 Коэффициент надежности γMс
lf = hef
8
10
12
16
1,5
Т а б л и ц а А.2.3 – Параметры для расчета деформативности при растяжении
анкеров HST
HST
HST
М8
М10
М12
М16
М20
М24
1. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне без трещин (п.6.5)
HST
1.1 Контрольное значение силы на анкер в
бетоне В25-В60 без трещин, N (кН)
1.2 Перемещения δΝ0 (мм)
1.3 Перемещения δΝ∝ (мм)
3,6
7,6
9,5
16,7
23,8
28,6
0,2
0,1
0,1
0,4
0,6
0,5
1,1
1,1
1,1
1,1
1,4
1,4
2. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне с трещинами (п.6.5)
2.1 Контрольное значение силы на анкер в
бетоне В25-В60 c трещинами, N (кН)
2.2 Перемещения δΝ0 (мм)
2.3 Перемещения δΝ∝ (мм)
2,0
4,3
5,7
9,5
14,3
19,0
1,3
0,2
0,1
0,5
1,9
2,2
1,2
1,0
1,2
1,2
2,3
2,5
HST-R / HST-HCR
HST-R
М8
М10
М12
М16
М20
М24
1. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне без трещин (п.6.5)
HST-R / HST-HCR
1.1 Контрольное значение силы на анкер в
бетоне В25-В60 без трещин, N (кН)
1.2 Перемещения δΝ0 (мм)
1.3 Перемещения δΝ∝ (мм)
4,3
7,6
9,5
16,7
23,8
28,6
0,1
0,1
0,1
0,1
0,5
0,8
1,5
1,2
1,4
1,2
1,2
1,7
37
СТО 36554501-039-2014
Окончание таблицы А.2.3
HST-R / HST-HCR
HST-R
М8
М10
М12
М16
М20
М24
2. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне с трещинами (п.6.5)
HST-R / HST-HCR
2.1 Контрольное значение силы на анкер в
бетоне В25-В60 c трещинами, N (кН)
2.2 Перемещения δΝ0 (мм)
2.3 Перемещения δΝ∝ (мм)
Т а б л и ц а А.2.4 – Параметры для
анкеров HST
2,4
4,3
5,7
11,9
14,3
19,0
0,6
0,2
0,8
1,0
1,1
0,8
1,5
1,2
1,4
1,2
1,2
1,7
при
сдвиге
расчета
деформативности
HST
HST
М8
М10
М12
М16
М20
М24
1. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне с трещинами и без трещин (п.6.6)
HST
1.1 Контрольное значение силы на анкер в
бетоне В25-В60, V (кН)
1.2 Перемещения δV0 (мм)
1.3 Перемещения δV∝ (мм)
8,0
13,4
20,0
31,4
48,0
45,0
2,5
2,5
3,7
4,0
2,7
2,0
3,8
3,7
5,5
6,0
4,1
3,0
HST-R / HST-HCR
HST-R
HST-R / HST-HCR
М8
М10
М12
М16
М20
М24
1. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне с трещинами и без трещин (п.6.6)
1.1 Контрольное значение силы на анкер в
бетоне В25-В60, V (кН)
1.2 Перемещения δV0 (мм)
1.3 Перемещения δV∝ (мм)
38
7,4
11,0
17,0
27,5
40,0
57,0
1,6
3,3
4,9
2,2
2,5
2,5
2,4
4,9
7,4
3,3
3,7
3,7
СТО 36554501-039-2014
Анкер HSL-3 / HSL-3-B
Анкер HSL-3-G
Анкеры
HSL
Анкер HSL-3-SK / HSL-3-SH
Т а б л и ц а А.3.1 – Параметры для расчета прочности при растяжении анкеров HSL
HSL
HSL-3 / HSL-3-B / HSL-3-G / HSL-3-SK / HSL-3-SH
М8
М10
М12
М16
М20
М24
1. Разрушение по стали (п.5.1.1)
1.1 Нормативная сила сопротивления
анкера по стали NRk,s (кН):
1.2 Коэффициент надежности γMs
29,3
46,4
67,4
125,6
196,0
282,4
–
–
125
150
1,5
2. Разрушение по контакту с основанием (п.5.1.2)
2.1 Нормативная сила сопротивления
анкера по контакту с основанием
в бетоне В25 c трещинами NRk,р (кН)*
2.2 Коэффициент надежности γMр
12
16
–
–
1,8
1,5
3. Разрушение от выкалывания бетона основания (п.5.1.3)
3.1 Эффективная глубина
анкеровки hef (мм)
3.2 Коэффициент надежности γMс
60
70
80
100
1,5
4. Разрушение от раскалывания основания (п.5.1.4)
4.1 Критическое краевое расстояние
115
135
150
190
240
285
при раскалывании ccr,sp (мм)
4.2 Критическое межосевое
scr,sp = 2ccr,sp
расстояние при раскалывании scr,sp (мм)
1,5
4.3 Коэффициент надежности γMsp
*Для анкеров HSL с неустановленной величиной силы сопротивления NRk,р проверку прочности по
контакту с основанием допускается не выполнять – определяющими являются другие формы
разрушения.
39
СТО 36554501-039-2014
Т а б л и ц а А.3.2 – Параметры для расчета прочности при сдвиге анкеров HSL
HSL
Эффективная глубина анкеровки hef (мм)
HSL-3 / HSL-3-B / HSL-3-G / HSL-3-SK / HSL-3-SH
М8
М10
М12
М16
М20
М24
60
70
80
100
125
150
141,9
–
141,9
98,0
177,4
–
–
–
519
898
1. Разрушение по стали без плеча силы (п.5.2.1.1)
1.1 Нормативная сила сопротивления
анкера по стали VRk,s (кН):
HSL-3/HSL-3-B
HSL-3-SH/HSL-3-SK
HSL-3-G
HSL-3-G (по шпильке без гильзы)
1.2 Коэффициент надежности γMs
31,1
31,1
26,1
14,6
49,2
49,2
34,8
23,2
71,7
71,7
54,3
33,7
101,1
–
85,7
62,8
1,25
2. Разрушение по стали с плечом силы (п.5.2.1.2)
2.1 Нормативный предельный момент
для анкера MRk,s (Н·м)
2.2 Коэффициент надежности γMs
30
60
105
266
1,25
3. Разрушение от выкалывания бетона основания за анкером (п.5.2.2)
3.1 Коэффициент k
3.2 Коэффициент надежности γMс
1,8
2,0
1,5
4. Разрушение от откалывания края основания (п.5.2.3)
4.1 Приведенная глубина анкеровки
при сдвиге lf (мм)
4.2 Наружный диаметр анкера dnom (мм)
4.3 Коэффициент надежности γMс
lf = hef
12
15
18
24
28
32
1,5
Т а б л и ц а А.3.3 – Параметры для расчета деформативности при растяжении
анкеров HSL
HSL-3 / HSL-3-B / HSL-3-G / HSL-3-SK / HSL-3-SH
М8
М10
М12
М16
М20
М24
1. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне без трещин (п.6.5)
HSL
1.1 Контрольное значение силы на анкер в
бетоне без трещин, N (кН)
Бетон В25
Бетон В60
1.2 Перемещения δΝ0 (мм)
Бетон В25
Бетон В60
1.3 Перемещения δΝ∝ (мм)
Бетон В25
Бетон В60
9,3
11,7
14,3
20,0
27,9
36,7
13,9
18,2
22,2
31,0
43,3
56,9
0,1
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,2
0,3
0,3
0,5
0,7
0,9
0,2
0,2
0,2
0,4
0,4
0,6
0,2
0,3
0,3
0,5
0,7
0,9
2. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне с трещинами (п.6.5)
2.1 Контрольное значение силы на анкер в
бетоне c трещинами, N (кН)
3,6
6,4
10,2
14,3
20,0
26,2
Бетон В25
5,5
9,8
15,9
22,1
30,9
40,7
Бетон В60
2.2 Перемещения δΝ0 (мм)
0,5
0,5
0,6
0,6
0,7
0,8
Бетон В25
0,6
0,7
0,7
0,8
0,9
1,1
Бетон В60
2.3 Перемещения δΝ∝ (мм)
1,1
1,1
1,1
1,1
1,1
1,1
Бетон В25
1,1
1,1
1,1
1,1
1,1
1,1
Бетон В60
П р и м е ч а н и е – для бетонов промежуточных классов по прочности значения деформаций
принимать по интерполяции
40
СТО 36554501-039-2014
Т а б л и ц а А.3.4 – Параметры для
анкеров HSL
расчета
деформативности
при
сдвиге
HSL-3 / HSL-3-B / HSL-3-SK / HSL-3-SH
М8
М10
М12
М16
М20
М24
1. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне с трещинами и без трещин (п.6.6)
HSL
1.1 Контрольное значение силы на анкер в
бетоне В25-В60, V (кН)
1.2 Перемещения δV0 (мм)
1.3 Перемещения δV∝ (мм)
17,8
28,1
41,0
57,8
81,1
101,4
3,8
3,0
4,0
6,0
5,3
5,1
5,7
4,5
6,0
9,0
7,9
7,7
HSL-3-G
М8
М10
М12
М16
М20
1. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне без трещин (п.6.6)
М24
8,6
19,9
31,0
49,0
81,1
–
1,6
2,2
3,3
4,0
5,0
2,4
3,3
4,9
6,0
7,5
–
–
1.1 Контрольное значение силы на анкер в
бетоне В25-В60, V (кН)
1.2 Перемещения δV0 (мм)
1.3 Перемещения δV∝ (мм)
2. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне c трещинами (п.6.6)
2.1 Контрольное значение силы на анкер в
бетоне В25-В60, V (кН)
2.2 Перемещения δV0 (мм)
2.3 Перемещения δV∝ (мм)
8,6
19,9
31,0
49,0
81,1
–
3,7
5,4
5,6
5,5
8,9
5,6
8,1
8,4
8,2
13,4
–
–
41
СТО 36554501-039-2014
Анкер HKD-S / HKD-SR
Анкер HKD-E / HKD-ER
Анкеры
HKD
Анкер HKD / HKD wol
Примечание: Для совместного применения с болтами и шпильками класса
4.6/5.6/5.8/8.8 (ISO 898) и из нержавеющей стали
А40-70 (ISO 3506)
Т а б л и ц а А.4.1 – Параметры для расчета прочности при растяжении анкеров HKD
HKD-S / HKD-SR / HKD-E / HKD-ER / HKD / HKD wol
HKD
М6X30
М8X30
М10X30
М8X40
М10X40
М12X50
M16X65
M20X80
8,0
10,1
10,1
13,4
12,8
14,6
18,3
17,4
17,4
16,8
23,2
18,5
18,5
18,5
–
14,6
18,3
17,4
17,4
–
23,2
19,9
19,9
19,9
21,1
33,7
42,2
35,3
35,3
37,3
62,8
54,7
54,7
54,7
64,2
98,0
86,9
86,9
86,9
102,0
–
–
14,6
17,1
19,9
19,9
14,6
19,4
22,1
22,1
33,7
36,6
62,8
67,5
98,0
99,0
2,0
2,0
1,5
1,53
1,83
2,0
2,0
1,53
1,53
1,83
2,0
1,49
1,49
1,49
–
2,0
2,0
1,53
1,53
–
2,0
1,49
1,49
1,49
1,83
2,0
2,0
1,49
1,49
1,83
2,0
1,47
1,47
1,47
1,83
2,0
1,47
1,47
1,47
1,83
–
–
2,0
1,5
2,0
1,5
1,5
2,0
2,0
2,0
1. Разрушение по стали (п.5.1.1)
Нормативная сила сопротивления
анкера по стали NRk,s (кН):
HKD-S/HKD-SR/HKD-E/HKD-ER:
болты / шпильки кл. 4.6
болты / шпильки кл. 5.6
болты / шпильки кл. 5.8
болты / шпильки кл. 8.8
болты / шпильки ст. А40-70
HKD / HKD wol
болты / шпильки кл. 4.6
болты / шпильки кл. 5.6 / 5.8 / 8.8
1.2 Коэффициент надежности γMs
HKD-S/HKD-SR/HKD-E/HKD-ER:
болты / шпильки кл. 4.6
болты / шпильки кл. 5.6
болты / шпильки кл. 5.8
болты / шпильки кл. 8.8
болты / шпильки ст. А40-70
HKD / HKD wol
болты / шпильки кл. 4.6
болты / шпильки кл. 5.6 / 5.8 / 8.8
2. Разрушение по контакту с основанием (п.5.1.2)
2.1 Нормативная сила
сопротивления анкера по контакту
с основанием в бетоне В25 без
трещин NRk,р (кН)*
2.2 Коэффициент надежности γMр
HKD-S/HKD-SR/HKD-E/HKD-ER
HKD / HKD wol
42
–
–
–
9,0
–
–
–
–
–
–
–
–
–
–
1,8
1,5
–
–
–
–
–
–
–
–
СТО 36554501-039-2014
Окончание таблицы А.4.1
HKD-S / HKD-SR / HKD-E / HKD-ER / HKD / HKD wol
HKD
М6X30
М8X30
М10X30
М8X40
М10X40
М12X50
M16X65
M20X80
30
30
30
40
40
50
65
80
3. Разрушение от выкалывания бетона основания (п.5.1.3)
3.1 Эффективная глубина
анкеровки hef (мм)
3.2 Коэффициент надежности γMс
HKD-S/HKD-SR/HKD-E/HKD-ER
HKD / HKD wol
1,8
1,5
1,5
1,5
4. Разрушение от раскалывания основания (п.5.1.4)
4.1 Критическое краевое расстояние
105
105
105
140
140
175
227
280
при раскалывании ccr,sp (мм)
4.2 Критическое межосевое
scr,sp = 2ccr,sp
расстояние при раскалывании scr,sp
см. поз. 3.2
4.3 Коэффициент надежности γMsp
*Для анкеров HKD с неустановленной величиной силы сопротивления NRk,р проверку прочности
по контакту с основанием допускается не выполнять – определяющими являются другие формы
разрушения.
Т а б л и ц а А.4.2 – Параметры для расчета прочности при сдвиге анкеров HKD
HKD-S / HKD-SR / HKD-E / HKD-ER / HKD / HKD wol
HKD
Эффективная глубина анкеровки hef (мм)
М6X30
30
М8X30
30
М10X30
30
М8X40
40
М10X40 М12X50 M16X65 M20X80
40
50
65
80
1. Разрушение по стали без плеча силы (п.5.2.1.1)
1.1 Нормативная сила сопротивления
анкера по стали VRk,s (кН):
HKD-S/HKD-SR/HKD-E/HKD-ER:
болты / шпильки кл. 4.6
болты / шпильки кл. 5.6
болты / шпильки кл. 5.8
болты / шпильки кл. 8.8
болты / шпильки ст. А40-70
HKD / HKD wol
болты / шпильки кл. 4.6
болты / шпильки кл. 5.6 / 5.8 / 8.8
1.2 Коэффициент надежности γMs
HKD-S/HKD-SR/HKD-E/HKD-ER:
болты / шпильки кл. 4.6
болты / шпильки кл. 5.6
болты / шпильки кл. 5.8
болты / шпильки кл. 8.8
болты / шпильки ст. А40-70
HKD / HKD wol
болты / шпильки кл. 4.6
болты / шпильки кл. 5.6
болты / шпильки кл. 5.8 / 8.8
4,0
5,0
5,0
5,3
6,4
7,3
7,0
7,0
7,0
8,4
7,4
7,4
7,4
7,4
–
7,3
7,0
7,0
7,0
–
8,0
8,0
8,0
8,0
10,5
16,9
14,1
14,1
14,1
18,7
21,9
21,9
21,9
21,9
32,1
34,7
34,7
34,7
34,7
51,0
-
7,3
8,6
10,0
10,0
7,3
9,2
11,0
11,0
16,9
18,3
31,4
33,8
49,0
49,5
1,67
1,67
1,25
1,67
1,25
1,67
1,25
1,25
1,67
1,27
1,25
1,27
1,25
1,25
1,25
1,25
1,25
1,27
1,25
1,27
1,25
1,25
1,25
1,25
1,27
1,52
1,27
1,52
1,25
–
1,27
–
1,25
1,52
1,25
1,52
1,25
1,52
1,25
1,52
–
–
–
1,67
1,25
1,25
1,25
1,67
1,67
1,25
1,25
1,25
1,67
1,25
1,67
1,25
1,67
1,25
2. Разрушение по стали с плечом силы (п.5.2.1.2)
2.1 Нормативный предельный
момент для анкера MRk,s (Н·м)
HKD-S / HKD-SR / HKD-E /
HKD-ER / HKD / HKD wol:
болты / шпильки кл. 4.6
болты / шпильки кл. 5.6 / 5.8
болты / шпильки кл. 8.8
болты / шпильки ст. А40-70
6
8
15
19
30
37
15
19
30
37
52
65
133
166
260
325
12
11
30
26
60
–
30
–
60
52
105
92
266
233
519
454
43
СТО 36554501-039-2014
Окончание таблицы А.4.2
HKD-S / HKD-SR / HKD-E / HKD-ER / HKD / HKD wol
HKD
М6X30
2.2 Коэффициент надежности γMs
HKD-S / HKD-SR / HKD-E /
HKD-ER / HKD / HKD wol:
болты / шпильки кл. 4.6 / 5.6
болты / шпильки кл. 5.8 / 8.8
болты / шпильки ст. А40-70
М8X30
М10X30
М8X40
М10X40 М12X50 M16X65 M20X80
1,67
1,25
1,56
3. Разрушение от выкалывания бетона основания за анкером (п.5.2.2)
3.1 Коэффициент k
3.2 Коэффициент надежности γMс
2
1,5
4. Разрушение от откалывания края основания (п.5.2.3)
4.1 Приведенная глубина анкеровки
при сдвиге lf
4.2 Наружный диаметр анкера dnom (мм)
4.3 Коэффициент надежности γMс
lf = hef
8
10
12
10
12
15
20
25
1,5
Т а б л и ц а А.4.3 – Параметры для расчета деформативности при растяжении
анкеров HKD
HKD
HKD-S / HKD-SR / HKD-E / HKD-ER
М6X30
М8X30
М10X30
М8X40
М10X40
М12X50
M16X65
M20X80
1. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне без трещин (п.6.5)
1.1 Контрольное значение силы
на анкер в бетоне В25-В60 без
трещин, N (кН)
1.2 Перемещения δΝ0 (мм)
1.3 Перемещения δΝ∝ (мм)
3,3
3,3
3,3
3,6
5,1
7,1
12,6
17,2
0,1
0,1
0,1
0,1
0,1
0,1
0,1
0,1
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
М12X50
M16X65
M20X80
HKD / HKD wol
–
М8X30
М10X30
М8X40
М10X40
1. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне без трещин (п.6.5)
1.1 Контрольное значение силы
на анкер в бетоне В25-В60 без
трещин, N (кН)
1.2 Перемещения δΝ0 (мм)
1.3 Перемещения δΝ∝ (мм)
–
4,0
4,0
4,3
6,1
8,5
12,6
17,2
–
0,1
0,1
0,1
0,1
0,1
0,1
0,1
–
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,2
0,2
деформативности
при
Т а б л и ц а А.4.4 – Параметры для
анкеров HKD
HKD
расчета
сдвиге
HKD-S / HKD-E
М6X30
М8X30
М10X30
М8X40
М10X40
М12X50
M16X65
M20X80
1. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне без трещин (п.6.6)
1.1 Контрольное значение силы
на анкер в бетоне В25-В60 без
трещин, V (кН)
1.2 Перемещения δV0 (мм)
1.3 Перемещения δV∝ (мм)
44
1,7
3,1
4,3
0,35
0,35
0,35
0,5
0,5
0,5
3,1
4,6
7,2
12,5
19,8
0,4
0,4
0,45
0,75
0,75
0,6
0,6
0,7
1,1
1,1
СТО 36554501-039-2014
Окончание таблицы А.4.4
HKD
HKD-SR / HKD-ER
М6X30
М8X30
М10X30
М8X40
М10X40
М12X50
M16X65
M20X80
1. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне без трещин (п.6.6)
1.1 Контрольное значение силы
на анкер в бетоне В25-В60 без
трещин, V (кН)
1.2 Перемещения δV0 (мм)
1.3 Перемещения δV∝ (мм)
1,7
3,9
–
–
4,9
8,8
15,1
24
0,35
0,45
–
–
0,45
0,55
0,9
0,9
0,5
0,65
–
–
0,65
0,85
1,3
1,3
М12X50
M16X65
M20X80
HKD / HKD wol
–
М8X30
М10X30
М8X40
М10X40
1. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне без трещин (п.6.6)
1.1 Контрольное значение силы
на анкер в бетоне В25-В60 без
трещин, V (кН)
1.2 Перемещения δV0 (мм)
1.3 Перемещения δV∝ (мм)
–
3,1
4,3
–
0,35
0,35
–
0,5
0,5
3,1
4,6
7,2
12,5
19,8
0,4
0,4
0,45
0,75
0,75
0,6
0,6
0,7
1,1
1,1
45
СТО 36554501-039-2014
Анкер HDA-P / HDA-PR
Анкеры
HDA
Анкер HDA-T / HDA-TR
Т а б л и ц а А.5.1 – Параметры для расчета прочности при растяжении анкеров HDA
HDA
HDА-P / HDА-T
М10 М12 М16 М20
1. Разрушение по стали (п.5.1.1)
1.1 Нормативная сила сопротивления
анкера по стали NRk,s (кН)
1.2 Коэффициент надежности γMs
46
67
126
192
HDА-PR / HDА-TR
М10 М12 М16
46
67
1,5
126
1,6
2. Разрушение по контакту с основанием (п.5.1.2)
2.1 Нормативная сила сопротивления анкера
по контакту с основанием из бетона В25 с
трещинами* NRk,р (кН)
25
35
75
2.2 Коэффициент надежности γMр
95
25
35
75
125
190
1,5
3. Разрушение от выкалывания бетона основания (п.5.1.3)
3.1 Эффективная глубина
анкеровки hef (мм)
3.2 Коэффициент надежности γMс
100
125
190
250
100
1,5
4. Разрушение от раскалывания основания (п.5.1.4)
4.1 Критическое краевое расстояние
ccr,sp = 1,5hef
при раскалывании ccr,sp (мм)
4.2 Критическое межосевое
scr,sp = 2ccr,sp
расстояние при раскалывании scr,sp (мм)
1,5
4.3 Коэффициент надежности γMsp
*Для анкеров HDA в бетоне без трещин проверку прочности по контакту с основанием
допускается не выполнять – определяющими являются другие формы разрушения
Т а б л и ц а А.5.2 – Параметры для расчета прочности при сдвиге анкеров HDA
HDA
HDА-P / HDА-T
HDА-PR / HDА-TR
М10
М12
М16
М20
М10
М12
М16
1. Разрушение по стали без плеча силы (п.5.2.1.1)
1.1 Нормативная сила сопротивления
анкера по стали VRk,s (кН):
HDA-P, HDA-PR
HDA-T, HDA-TR
1.2 Коэффициент надежности γMs
HDA-P, HDA-PR
HDA-T, HDA-TR
46
22
30
62
1,25
1,50
92
23
см. табл. А.5.3
34
1,33
1,33
63
СТО 36554501-039-2014
Окончание таблицы А.5.2
HDA
HDА-P / HDА-T
HDА-PR / HDА-TR
М10
М12
М16
М20
М10
М12
М16
2. Разрушение по стали с плечом силы (п.5.2.1.2)
2.1 Нормативный предельный
момент для анкера МRk,s (Н·м)
2.2 Коэффициент надежности γMs
60
105
266
519
60
105
1,25
266
1,33
3. Разрушение от выкалывания бетона основания за анкером (п.5.2.2)
3.1 Коэффициент k
3.2 Коэффициент надежности γMс
2,0
1,5
4. Разрушение от откалывания края основания (п.5.2.3)
4.1 Приведенная глубина
анкеровки при сдвиге lf (мм)
4.2 Наружный диаметр анкера dnom
4.3 Коэффициент надежности γMс
70
88
90
120
19
21
29
35
70
88
90
19
21
29
1,5
Т а б л и ц а А.5.3 – Нормативная сила сопротивления анкеров HDA-T, HDA-TR
по стали VRk,s
Толщина опорной пластины
крепежной детали tfix, мм
10 – 14
15 – 20
21 – 24
25 – 29
30 – 34
35 – 39
40 – 54
55 – 60
61 – 100
Нормативная сила сопротивления анкера по стали VRk,s (кН)
HDА-T
HDА-ТR
М10
М12
М16
М20
М10
М12
М16
65
70
–
–
–
–
–
–
–
80
80
100
–
–
–
–
–
–
–
140
140
155
170
190
190
190
–
–
–
205
205
205
205
235
250
250
71
71
–
–
–
–
–
–
–
87
87
94
94
109
109
109
–
–
–
152
152
158
158
170
170
170
–
Т а б л и ц а А.5.4 – Параметры для расчета деформативности при растяжении
анкеров HDA
HDА-P / HDА-T
HDА-PR / HDА-TR
М10
М12
М16
М20
М10
М12
М16
1. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне без трещин (п.6.5)
HDA
1.1 Контрольное значение силы N на
анкер в бетоне В25-В60 без трещин, кН
1.2 Перемещения δΝ0 , мм
1.3 Перемещения δΝ∝ , мм
21,9
31,9
60,0
91,4
20,5
29,9
56,3
0,4
0,8
1,7
2,4
1,4
1,1
1,7
1,3
1,3
1,7
2,4
1,4
1,1
1,7
2. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне с трещинами (п.6.5)
2.1 Контрольное значение силы N на
анкер в бетоне В25-В60 с трещинами, кН
2.2 Перемещения δΝ0 , мм
2.3 Перемещения δΝ∝ , мм
11,9
16,7
35,7
45,2
11,9
16,7
35,7
0,1
0,8
2,1
2,1
0,8
0,9
1,6
1,3
1,3
2,1
2,1
1,3
1,3
2,1
47
СТО 36554501-039-2014
Т а б л и ц а А.5.5 – Параметры для
анкеров HDA
расчета
деформативности
при
сдвиге
HDА-P
HDА-PR
М10
М12
М16
М20
М10
М12
М16
1. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне с трещинами и без трещин (п.6.6)
HDA-P / HDА-PR
1.1 Контрольное значение силы V
на анкер в бетоне В25-В60, кН
1.2 Перемещения δV0 (мм)
1.3 Перемещения δV∝ (мм)
11,4
17,1
35,9
51,0
13,3
19,3
35,9
2,8
2,5
4,1
5,0
4,2
3,0
6,9
4,1
3,8
6,2
7,5
6,3
4,5
10,4
HDА-T
HDА-TR
М10
М12
М16
М20
М10
М12
М16
1. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне с трещинами и без трещин (п.6.6)
HDA-T / HDА-TR
1.1 Контрольное значение силы V
на анкер в бетоне В25-В60, кН
1.2 Перемещения δV0 (мм)
1.3 Перемещения δV∝ (мм)
48
33,3
42,8
95,2
119,0
41,7
46,9
73,7
6,2
6,9
10,1
12,0
4,2
3,0
6,9
9,3
10,3
15,1
18,0
6,3
4,5
10,4
СТО 36554501-039-2014
Анкер HSC-A / HSC-AR
Анкеры
HSC
Анкер HSC-I / HSC-IR
Примечание: Анкеры HSC-I для совместного применения с болтами и
шпильками класса 8.8 (ISO 898), HSC-IR для совместного применения с болтами
и шпильками из нержавеющей стали А40-70 (ISO 3506)
Т а б л и ц а А.6.1 – Параметры для расчета прочности при растяжении анкеров HSC
HSC-A / HSC-AR
HSC
М8х40
1.1 Нормативная
сила сопротивления анкера
по стали NRk,s (кН):
HSC-A / HSC-I
HSC-AR / HSC-IR
1.2 Коэффициент
надежности γMs
HSC-A / HSC-I
HSC-AR / HSC-IR
М10х40
М8х50
HSC-I / HSC-IR
М12х60
М6х40
М8х40
М10х50
М10х60
М12х60
24,4
21,4
30,3
26,5
30,3
26,5
36,5
31,9
60
60
1. Разрушение по стали (п.5.1.1)
29,3
25,6
46,4
40,6
29,3
25,6
67,4
59,0
16,1
14,1
1,5
1,87
2. Разрушение по контакту с основанием (п.5.1.2)*
3. Разрушение от выкалывания бетона основания (п.5.1.3)
3.1 Эффективная глубина
анкеровки hef (мм)
3.2 Коэффициент
надежности γMsp
40
40
50
60
40
40
50
1,5
4. Разрушение от раскалывания основания (п.5.1.4)
4.1 Критическое краевое
65
60
85
90
65
60
85
90
90
расстояние при
раскалывании ccr,sp (мм)
4.2 Критическое
межосевое расстояние при
scr,sp = 2ccr,sp
раскалывании scr,sp (мм)
4.3 Коэффициент
1,5
надежности γMsp
*Для анкеров HSC проверку прочности по контакту с основанием допускается не выполнять –
определяющими являются другие формы разрушения
49
СТО 36554501-039-2014
Т а б л и ц а А.6.2 – Параметры для расчета прочности при сдвиге анкеров HSC
HSC-A / HSC-AR
HSC
Эффективная глубина
анкеровки hef (мм)
М8х40
М10х40
М8х50
М12х60
М6х40
М8х40
М10х50
М10х60 М12х60
40
40
50
60
40
40
50
60
60
15,2
13,3
15,2
13,3
18,2
16
60
52
60
52
105
92
18
20
1. Разрушение по стали без плеча силы (п.5.2.1.1)
1.1 Нормативная сила
сопротивления анкера по
стали VRk,s (кН):
HSC-A / HSC-I
HSC-AR / HSC-IR
1.2 Коэффициент
надежности γMs
HSC-A / HSC-I
HSC-AR / HSC-IR
2.1 Нормативный
предельный момент для
анкера МRk,s (Н·м)
HSC-A / HSC-I
HSC-AR / HSC-IR
2.2 Коэффициент
надежности γMs
HSC-I / HSC-IR
14,6
12,8
23,2
20,3
14,6
12,8
33,7
29,5
8,0
7,0
12,2
10,7
1,25
1,56
2. Разрушение по стали с плечом силы (п.5.2.1.2)
30
26
60
52
30
26
105
92
12
11
30
26
см. поз.1.2
3. Разрушение от выкалывания бетона основания за анкером (п.5.2.2)
3.1 Коэффициент k
3.2 Коэффициент
надежности γMс
2,0
1,5
4. Разрушение от откалывания края основания (п.5.2.3)
4.1 Приведенная глубина
анкеровки при сдвиге lf
(мм)
4.2 Наружный диаметр
анкера dnom (мм)
4.3 Коэффициент
надежности γMс
lf = hef
14
16
14
18
14
16
18
1,5
Т а б л и ц а А.6.3 – Параметры для расчета деформативности при растяжении
анкеров HSC
HSC
HSC-A (HSC-AR)
М8х40
М10х40
М8х50
HSC-I (HSC-IR)
М12х60
М6х40
М8х40
М10х50
М10х60
М12х60
1. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне без трещин (п.6.5)
1.1 Контрольное значение
силы на анкер в бетоне без
трещин, N (кН)
Бетон В25
Бетон В60
1.2 Перемещения δΝ0 (мм)
Бетон В25
Бетон В60
1.3 Перемещения δΝ∝ (мм)
Бетон В25
Бетон В60
50
5,1
7,8
5,1
7,8
7,1
11,0
9,3
14,4
5,1
7,6
5,1
7,8
7,1
11,0
9,3
14,4
9,3
14,4
0,1 (0,1)
0,2 (0,2)
0,1(0,1)
0,2 (0,2)
0,1 (0,1)
0,2 (0,2)
0,1 (0,2)
0,2 (0,2)
0,1 (0,1)
0,2 (0,2)
0,1 (0,1)
0,2 (0,2)
0,1 (0,1)
0,2 (0,2)
0,1 (0,2)
0,2 (0,2)
0,1 (0,2)
0,2 (0,2)
0,2 (0,3)
0,2 (0,3)
0,2 (0,3)
0,2 (0,3)
0,2 (0,3)
0,2 (0,3)
0,2 (0,3)
0,2 (0,3)
0,2 (0,3)
0,2 (0,3)
0,2 (0,3)
0,2 (0,3)
0,2 (0,3)
0,2 (0,3)
0,2 (0,3)
0,2 (0,3)
0,2 (0,3)
0,2 (0,3)
СТО 36554501-039-2014
Окончание таблицы А.6.3
HSC
HSC-A (HSC-AR)
М8х40
М10х40
М8х50
HSC-I (HSC-IR)
М12х60
М6х40
М8х40
М10х50
М10х60
М12х60
2. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне с трещинами (п.6.5)
2.1 Контрольное значение
силы на анкер в бетоне c
трещинами, N (кН)
3,6
3,6
5,1
6,6
3,6
3,6
5,1
6,6
6,6
Бетон В25
5,6
5,6
7,8
10,3
5,6
5,6
7,8
10,3
10,3
Бетон В60
2.2 Перемещения δΝ0 (мм)
0,2 (0,4) 0,2 (0,4) 0,3 (0,4) 0,4 (1,0) 0,2 (0,4) 0,2 (0,4) 0,3 (0,5) 0,4 (0,5) 0,4 (1,0)
Бетон В25
0,4 (0,5) 0,4 (0,5) 0,4 (0,5) 0,4 (0,5) 0,4 (0,5) 0,4 (0,5) 0,4 (1,0) 0,4 (1,0) 0,4 (1,0)
Бетон В60
2.3 Перемещения δΝ∝ (мм)
0,7 (0,9) 0,7 (1,0) 0,6 (0,9) 0,4 (1,0) 0,7 (0,9) 0,7 (1,0) 0,6 (1,2) 0,4 (0,9) 0,4 (1,0)
Бетон В25
0,7 (0,9) 0,7 (1,0) 0,6 (0,9) 0,4 (0,9) 0,7 (0,9) 0,7 (1,0) 0,6 (1,2) 0,4 (0,9) 0,4 (1,0)
Бетон В60
П р и м е ч а н и я:
1 Для бетонов промежуточных классов про прочности значения деформаций принимать по
интерполяции;
2 В скобках даны перемещения для анкеров типа HSC-AR, HSC-IR
Т а б л и ц а А.6.4 – Параметры для
анкеров HSC
HSC
расчета
деформативности
HSC-A (HSC-AR)
М8х40
М10х40
М8х50
при
сдвиге
HSC-I (HSC-IR)
М12х60
М6х40
М8х40
М10х50
М10х60
М12х60
1. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне с трещинами и без трещин (п.6.6)
1.1 Контрольное значение
силы V на анкер в бетоне
В25-В60, кН
1.2 Перемещения δV0 (мм)
1.3 Перемещения δV∝ (мм)
8,4
13,3
8,4
19,3
4,6
7,0
8,7
8,7
10,4
3,0
3,0
2,8
3,0
3,0
3,0
2,8
3,0
3,0
4,5
4,5
4,3
4,5
4,5
4,5
4,3
4,5
4,5
51
СТО 36554501-039-2014
Анкер HUS-A
Анкер HUS-H / HUS-HR
Анкеры
Анкер HUS-I
HUS
Анкер HUS-P
Т а б л и ц а А.7.1 – Параметры для
анкеров HUS
HUS
расчета
прочности
растяжении
HUS-A / HUS-H / HUS-HR / HUS-I / HUS-P
6
Тип исполнения анкера
Общая длина заделки анкера в
бетон hnom (мм)
1.1 Нормативная сила
сопротивления анкера
по стали NRk,s (кН):
1.2 Коэффициент
надежности γMs
при
-A
-H
-I
-P
8
HR
55
10
-H
60
-HR
75
60
-H
80
70
14
-HR
85
70
-HR
90
70
110
1. Разрушение по стали (п.5.1.1)
25
24
37,1
34,0
55,4
1,5
52,6
102,2
1,4
2. Разрушение по контакту с основанием (п.5.1.2)
2.1 Нормативная сила
сопротивления анкера по контакту с
основанием из бетона В25
с трещинами NRk,р (кН)
2.2 Нормативная сила
сопротивления анкера по контакту с
основанием из бетона В25
без трещин* NRk,р (кН)
2.3 Коэффициент надежности γMр
6,0
9,0
7,5
1,8
5,0
6,0
9,0
6,0
12
7,5
16
9,0
16
12
25
9,0
12
16
12
16
12
20
16
25
-
-
2,0
2,1
2,1
1,8
1,8
1,8
3. Разрушение от выкалывания бетона основания (п.5.1.3)
3.1 Эффективная глубина
анкеровки hef (мм)
3.2 Коэффициент надежности γMс
52
42
45
1,8
2,1
47
60
47
1,8
64
54
67
1,8
2,1
54
71
1,8
52
86
1,8
СТО 36554501-039-2014
Окончание таблицы А.7.1
HUS
HUS-A / HUS-H / HUS-HR / HUS-I / HUS-P
6
Тип исполнения анкера
-A
-H
-I
8
-P
HR
-H
10
-HR
14
-H
-HR
-HR
4. Разрушение от раскалывания основания (п.5.1.4)
4.1 Критическое краевое
ccr,sp = 1,5·hef
ccr,sp = 1,8·hef
расстояние
при раскалывании ccr,sp (мм)
4.2 Критическое межосевое
scr,sp = 2· ccr,sp
расстояние при
раскалывании scr,sp (мм)
4.3 Коэффициент
см. поз. 3.2
надежности γMsp
*Для анкеров HUS с неустановленной величиной силы сопротивления NRk,р проверку прочности по
контакту с основанием допускается не выполнять – определяющими являются другие формы разрушения
Т а б л и ц а А.7.2 – Параметры для расчета прочности при сдвиге анкеров HUS
HUS
HUS-A / HUS-H / HUS-HR / HUS-I / HUS-P
6
Тип исполнения анкера
Общая длина заделки анкера
в бетон hnom (мм)
Эффективная глубина
анкеровки hef (мм)
-A
-H
-I
-P
8
HR
55
42
45
10
-H
-HR
-H
14
-HR
-HR
60
75
60
80
70
85
70
90
70
110
47
60
47
64
54
67
54
71
52
86
55
77
1. Разрушение по стали без плеча силы (п.5.2.1.1)
1.1 Нормативная сила
сопротивления анкера
по стали VRk,s (кН)
1.2 Коэффициент надежности γMs
12,5
17
15,9
26
23,8
33
1,5
2. Разрушение по стали с плечом силы (п.5.2.1.2)
2.1 Нормативный предельный
момент для анкера МRk,s (Н·м)
2.2 Коэффициент надежности γMs
21
19
39
36
70
66
193
1,5
3. Разрушение от выкалывания бетона основания за анкером (п.5.2.2)
3.1 Коэффициент k
3.2 Коэффициент надежности γMс
1,5
2,0
1,5
4. Разрушение от откалывания края основания (п.5.2.3)
4.1 Приведенная глубина
анкеровки при сдвиге lf (мм)
4.2 Наружный диаметр анкера dnom
4.3 Коэффициент надежности γMс
lf = hef
6
8
10
14
1,5
53
СТО 36554501-039-2014
Т а б л и ц а А.7.3 – Параметры для расчета деформативности при растяжении
анкеров HUS
HUS
HUS-A / HUS-H / HUS-HR / HUS-I / HUS-P
6
Тип исполнения анкера
-A
-H
-I
-P
Общая длина заделки
анкера в бетон hnom (мм)
8
-HR
55
10
-H
60
-HR
75
60
14
-H
80
-HR
70
85
70
-HR
90
70
110
7,5
16
1. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне без трещин (п.6.5)
1.1 Контрольное значение
силы N на анкер в бетоне
В25-В60 без трещин, (кН)
1.2 Перемещения δΝ0, (мм)
1.3 Перемещения δΝ∝, (мм)
3,6
3,0
3,1
3,6
4,8
4,8
6,3
4,8
6,8
6,3
9,9
0,2
0,2
0,8
0,1
0,2
0,7
1,6
0,2
0,3
0,3
1,3
0,7
1,0
0,3
0,3
0,8
0,5
0,4
0,7
1,6
0,3
0,7
0,3
1,3
0,7
1,0
2. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне с трещинами (п.6.5)
2.1 Контрольное значение
силы N на анкер в бетоне
В25-В60 c трещинами,
(кН)
2.2 Перемещения δΝ0, (мм)
2.3 Перемещения δΝ∝, (мм)
2,4
1,7
2,4
3,6
2,4
4,8
3,0
4,1
3,6
6,3
4,8
9,9
0,1
0,4
0,1
0,1
0,5
0,7
0,2
0,3
0,3
0,6
0,9
1,4
0,6
0,5
0,5
0,4
0,7
1,1
0,3
0,7
0,6
1,1
1,1
1,4
деформативности
при
Т а б л и ц а А.7.4 – Параметры для
анкеров HUS
HUS
расчета
HUS-A / HUS-H / HUS-HR / HUS-I / HUS-P
6
Тип исполнения анкера
сдвиге
-A
-H
-I
-P
Общая длина заделки
анкера в бетон hnom (мм)
8
-HR
55
10
-H
60
-HR
75
60
14
-H
80
70
-HR
85
70
-HR
90
70
110
1. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне с трещинами и без трещин (п.6.6)
1.1 Контрольное значение
силы V на анкер в бетоне
В25-В60, (кН)
1.2 Перемещения δV0, (мм)
1.3 Перемещения δV∝, (мм)
54
6,0
7,8
6,9
6,9
11,0
12,4
10,3
10,3
13,6
15,7
12,9
27,3
1,9
0,4
1,5
1,5
2,0
2,3
1,5
1,5
1,1
1,7
3,5
3,9
2,8
0,5
2,3
2,3
2,4
2,9
2,3
2,3
1,5
2,4
3,9
4,3
СТО 36554501-039-2014
Анкер HUS3-H
Анкеры
HUS3
Анкер HUS3-C
Т а б л и ц а А.8.1 – Параметры для расчета прочности при растяжении анкеров HUS3
HUS3
HUS3-H / HUS3-C
Тип исполнения анкера
Общая длина заделки анкера в бетон hnom (мм)
50
8
10
-H
-C
60
-H
-C
75
70
55
14
-H
85
65
85
115
1. Разрушение по стали (п.5.1.1)
1.1 Нормативная сила сопротивления
анкера по стали NRk,s (кН)
1.2 Коэффициент надежности γMs
39,2
62,2
96,6
1,4
2. Разрушение по контакту с основанием (п.5.1.2)
2.1 Нормативная сила сопротивления анкер
по контакту с основанием из
бетона В25 с трещинами* NRk,р (кН)
2.2 Нормативная сила сопротивления
анкера по контакту с основанием из
бетона В25 без трещин* NRk,р (кН)
2.3 Коэффициент надежности γMр
6,0
9,0
12
-
-
-
-
-
-
9
12
16
12
20
-
-
-
-
67,1
49,3
66,3
91,8
1,5
3. Разрушение от выкалывания бетона основания (п.5.1.3)
3.1 Эффективная глубина анкеровки hef
(мм)
3.2 Коэффициент надежности γMс
40
46,4
54,9
41,6
58,6
1,5
4. Разрушение от раскалывания основания (п.5.1.4)
4.1 Критическое краевое
расстояние при раскалывании ccr,sp (мм)
60
70
85
65
90
110
85
100
140
4.2 Критическое межосевое расстояние
при раскалывании scr,sp (мм)
120
140
170
130
180
220
170
200
280
1,5
4.3 Коэффициент надежности γMsp
*Для анкеров HUS3 с неустановленной величиной силы сопротивления NRk,р проверку прочности
по контакту с основанием допускается не выполнять – определяющими являются другие формы
разрушения
55
СТО 36554501-039-2014
Т а б л и ц а А.8.2 – Параметры для расчета прочности при сдвиге анкеров HUS3
HUS3
HUS3-H / HUS3-C
Тип исполнения анкера
Общая длина заделки анкера в
бетон hnom (мм)
Эффективная глубина
анкеровки hef (мм)
8
10
14
-H
-C
-H
-C
-H
-C
50
60
70
55
75
85
65
85
115
40
46,4
54,9
41,6
58,6
67,1
49,3
66,3
91,8
1. Разрушение по стали без плеча силы (п.5.2.1.1)
1.1 Нормативная сила сопротивления
анкера по стали VRk,s (кН):
1.2 Коэффициент надежности γMs
17
28
45
1,5
2. Разрушение по стали с плечом силы (п.5.2.1.2)
2.1 Нормативный предельный
момент для анкера МRk,s (Н·м)
2.2 Коэффициент надежности γMs
46
92
187
1,5
3. Разрушение от выкалывания бетона основания за анкером (п.5.2.2)
3.1 Коэффициент k
3.2 Коэффициент надежности γMс
1,0
2,0
1,0
2,0
1,5
4. Разрушение от откалывания края основания (п.5.2.3)
4.1 Приведенная глубина
анкеровки при сдвиге lf (мм)
4.2 Наружный диаметр анкера dnom
4.3 Коэффициент надежности γMс
lf = hef
8
10
1,5
14
Т а б л и ц а А.8.3 – Параметры для расчета деформативности при растяжении
анкеров HUS3
HUS3
HUS3-H / HUS3-C
Тип исполнения анкера
Общая длина заделки
анкера в бетон hnom (мм)
50
8
10
14
-H
-C
-H
-C
-H
-C
60
70
55
75
85
65
85
115
1. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне без трещин (п.6.5)
1.1 Контрольное значение силы N
на анкер в бетоне В25-В60
без трещин, (кН)
1.2 Перемещения δΝ0, (мм)
1.3 Перемещения δΝ∝,(мм)
6,6
0,1
8,9
11,8
8,7
0,2
0,1
0,1
0,3
14,8
20,5
12,9
0,1
0,1
0,1
0,2
20,1
32,8
0,2
0,3
0,5
2. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне с трещинами (п.6.5)
2.1 Контрольное значение силы N
на анкер в бетоне В25-В60
c трещинами, (кН)
2.2 Перемещения δΝ0, (мм)
2.3 Перемещения δΝ∝, (мм)
56
4,3
5,7
7,6
5,7
9,5
13,2
8,3
13,0
21,2
0,3
0,4
0,3
0,4
0,4
0,4
0,6
0,5
0,5
0,7
0,7
0,6
0,4
0,4
0,5
0,9
1,2
1,0
СТО 36554501-039-2014
Т а б л и ц а А.8.4 – Параметры для
анкеров HUS3
расчета
HUS3
при
сдвиге
HUS3-H / HUS3-C
Тип исполнения анкера
Общая длина заделки
анкера в бетон hnom (мм)
деформативности
50
8
10
14
-H
-C
-H
-C
-H
-C
60
70
55
75
85
65
85
115
1. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне с трещинами и без трещин (п.6.6)
1.1 Контрольное значение силы V
на анкер в бетоне В25-В60, (кН)
1.2 Перемещения δV0, (мм)
1.3 Перемещения δV∝, (мм)
8,1
13,3
21,4
2,5
3,4
2,9
3,8
3,7
3,2
3,6
3,2
2,4
3,7
5,1
4,4
5,7
5,5
4,9
5,4
6,9
3,5
57
СТО 36554501-039-2014
Капсула HVU
Анкеры
HVU+HAS Шпилька HAS / HAS-R / HAS-HCR
Т а б л и ц а А.9.1 – Параметры для расчета прочности при растяжении анкеров
HVU+HAS
HVU + HAS
1.1 Нормативная сила
сопротивления анкера
по стали NRk,s (кН):
HAS 5.8
HAS 8.8
HAS-R
HAS-HCR
1.2 Коэффициент надежности γMs
HAS 5.8 / 8.8
HAS-R
HAS-HCR
HAS / HAS-R / HAS-HCR
M8 M10 M12 M16 M20 M24
1. Разрушение по стали (п.5.1.1)
17
27
23
27
26
42
37
42
38
61
53
61
72
115
101
115
112
179
157
179
1,5
1,87
1,5
160
256
224
224
M27
M30
347
217
-
422
263
-
1,5
1,87
2,1
1,5
2,86
-
2. Разрушение от выкалывания бетона основания (п.5.1.3)
2.1 Эффективная глубина
анкеровки hef (мм)
2.2 Коэффициент надежности γMс
80
90
110
125
170
210
240
270
1,5
3. Комбинированное разрушение по контакту и выкалыванию бетона основания (п.5.1.5)
3.1 Номинальный диаметр
анкера dnom (мм)
3.2 Нормативное сцепление
химического анкера с бетоном
В25 без трещин τRk,urc (Н/мм2)
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50 °С)
Температурный режим V (120/72 °С)
3.3 Коэффициент ψс
Бетон В37
Бетон В50
Бетон В60
3.4 Коэффициент надежности γMр
8
10
12
16
20
24
27
30
12,4
9,9
4,5
12,4
8,8
4,2
12,1
9,6
3,9
9,5
8,0
4,0
10,8
7,0
3,7
8,8
7,3
3,8
9,8
6,9
3,7
9,8
6,7
2,9
1,06
1,10
1,13
1,5
4. Разрушение от раскалывания основания (п.5.1.4)
4.1 Коэффициент надежности γMsр
58
1,5
СТО 36554501-039-2014
Т а б л и ц а А.9.2 – Параметры для расчета прочности при сдвиге анкеров
HVU + HAS
HVU + HAS
Эффективная глубина
анкеровки hef (мм)
M8
M10
80
90
HAS / HAS-R / HAS-HCR
M12
M16
M20
M24
M27
M30
110
210
240
270
80
128
112
112
174
108
-
211
132
-
125
170
1. Разрушение по стали без плеча силы (п.5.2.1.1)
1.1 Нормативная сила
сопротивления анкера по стали
VRk,s (кН):
HAS 5.8
HAS 8.8
HAS-R
HAS-HCR
1.2 Коэффициент надежности γMs
HAS 5.8 / 8.8
HAS-R
HAS-HCR
8,5
13,5
12
13
13
21
18
21
19
30,5
27
31
36
58
51
58
56
90
79
90
1,25
1,56
1,25
1,25
1,56
1,75
1,25
2,38
-
2. Разрушение по стали с плечом силы (п.5.2.1.2)
2.1 Нормативный предельный
момент для анкера МRk,s (Н·м)
HAS 5.8
HAS 8.8
HAS-R
HAS-HCR
2.2 Коэффициент надежности γMs
16
25,5
23
26
33
53
45
52
56
90
79
90
147
284
234
455
205
398
234
455
см. поз. 1.2
486
777
680
680
1223
765
-
1637
1023
-
3. Разрушение от выкалывания бетона основания за анкером (п.5.2.2)
3.1 Коэффициент k
3.2 Коэффициент надежности γMс
2,0
1,5
4. Разрушение от откалывания края основания (п.5.2.3)
4.1 Приведенная глубина
анкеровки при сдвиге lf (мм)
4.2 Номинальный диаметр
анкера dnom (мм)
4.3 Коэффициент надежности γMс
lf = 8·dnom
8
10
12
16
20
24
27
30
1,5
Т а б л и ц а А.9.3 – Параметры для расчета деформативности при растяжении
анкеров HVU + HAS
HAS / HAS-R / HAS-HCR
M8 M10 M12 M16 M20 M24 M27
1. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне без трещин (п.6.5)
HVU + HAS
1.1 Контрольное значение силы на анкер
в бетоне В25-В60 без трещин, N (кН)
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50 °С)
Температурный режим V (120/72 °С)
1.2 Перемещения δΝ0 (мм)
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50 °С)
Температурный режим V (120/72 °С)
1.3 Перемещения δΝ∝ (мм)
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50 °С)
Температурный режим V (120/72 °С)
M30
8,1
8,1
4,3
12,4
11,9
5,7
18,1
18,1
7,6
28,6
23,8
11,9
53,3
35,7
19,0
66,7
54,8
28,6
85,2
66,7
35,7
119
81,0
35,7
0,15
0,15
0,1
0,2
0,15
0,1
0,2
0,2
0,1
0,2
0,2
0,1
0,3
0,2
0,1
0,3
0,25
0,15
0,4
0,25
0,15
0,45
0,3
0,15
0,4
0,4
0,2
0,45
0,4
0,2
0,5
0,5
0,2
0,55
0,5
0,25
0,8
0,55
0,3
0,8
0,65
0,35
1,0
0,65
0,35
1,1
0,7
0,35
59
СТО 36554501-039-2014
Т а б л и ц а А.9.4 – Параметры для расчета деформативности при сдвиге анкеров
HVU+HAS
HAS / HAS-R / HAS-HCR
M8 M10 M12 M16 M20 M24 M27
1. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне без трещин (п.6.6)
HVU + HAS
1.1 Контрольное значение силы на анкер
в бетоне В25-В60 без трещин, V (кН)
1.2 Перемещения δV0 (мм)
1.3 Перемещения δV∝ (мм)
60
99,4
M30
4,9
7,4
10,9
20,6
32
45,7
120,6
0,4
0,6
0,7
0,9
1,1
1,3
2,8
3,4
0,6
0,9
1,1
1,4
1,7
2
4,2
5,1
СТО 36554501-039-2014
Капсула HVU
Анкеры
Втулка HIS-N / HIS-RN
HVU+HIS
Примечание: Втулка HIS-N для совместного применения с болтами и
шпильками класса 8.8. (ISO 898), HIS-RN для совместно
применения с болтами и шпильками из нержавеющей стали
класса 70 (ISO 3506)
Т а б л и ц а А.10.1 – Параметры для расчета прочности при растяжении анкеров
HVU+HIS
HVU + HIS
HIS-N / HIS-RN
M8
M10
M12
M16
1. Разрушение по стали (п.5.1.1)
1.1 Нормативная сила сопротивления анкера
по стали NRk,s (кН):
HIS-N + болт / шпилька кл.8.8
HIS-RN + болт / шпилька кл.70
1.2 Коэффициент надежности γMs
HIS-N + болт / шпилька кл.8.8
HIS-RN + болт / шпилька кл.70
17
27
26
42
1,43
1,87
38
61
1,5
1,87
M20
72
115
112
179
1,47
1,87
1,47
2,4
2. Разрушение от выкалывания бетона основания (п.5.1.3)
2.1 Эффективная глубина анкеровки hef (мм)
2.2 Коэффициент надежности γMс
90
3.1 Номинальный диаметр анкера dnom (мм)
3.2 Нормативное сцепление химического
анкерас бетоном В25 без трещин τRk,urc (Н/мм2)
Температурный режим I(40/24 °С)
Температурный режим IV(80/50 °С)
Температурный режим V(120/72 °С)
3.3 Коэффициент ψс
Бетон В37
Бетон В50
Бетон В60
3.4 Коэффициент надежности γMр
12,5
16,5
20,5
25,4
27,6
7,1
5,7
2,5
6,1
6,1
2,1
6,2
6,2
2,0
7,0
5,5
2,9
7,9
5,3
2,8
110
125
170
205
1,5
3. Комбинированное разрушение по контакту и выкалыванию бетона основания (п.5.1.5)
1,12
1,21
1,28
1,5
4. Разрушение от раскалывания основания (п.5.1.4)
4.1 Коэффициент надежности γMsр
1,5
61
СТО 36554501-039-2014
Т а б л и ц а А.10.2 – Параметры для расчета прочности при сдвиге анкеров
HVU + HIS
HVU + HIS
Эффективная глубина анкеровки hef (мм)
M8
HIS-N / HIS-RN
M10
M12
M16
M20
90
110
170
205
59
55
55
83
125
1. Разрушение по стали без плеча силы (п.5.2.1.1)
1.1 Нормативная сила сопротивления
анкера по стали VRk,s (кН):
HIS-N + болт / шпилька кл.8.8
HIS-RN + болт / шпилька кл.70
1.2 Коэффициент надежности γMs
HIS-N + болт / шпилька кл.8.8
HIS-RN + болт / шпилька кл.70
13
13
23
20
39
30
1,25
1,56
1,50
1,56
1,5
2,0
2. Разрушение по стали с плечом силы (п.5.2.1.2)
2.1 Нормативный предельный момент
для анкера МRk,s (Н·м)
HIS-N + болт / шпилька кл.8.8
HIS-RN + болт / шпилька кл.70
2.2 Коэффициент надежности γMs
30
26
60
52
105
92
см. поз. 1.2
266
233
519
454
3. Разрушение от выкалывания бетона основания за анкером (п.5.2.2)
3.1 Коэффициент k
3.2 Коэффициент надежности γMс
2,0
1,5
4. Разрушение от откалывания края основания (п.5.2.3)
4.1 Приведенная глубина анкеровки при
сдвиге lf (мм)
4.2 Номинальный диаметр анкера dnom (мм)
4.3 Коэффициент надежности γMс
lf = hef
12,5
16,5
20,5
1,5
25,4
27,6
Т а б л и ц а А.10.3 – Параметры для расчета деформативности при растяжении
анкеров HVU + HIS
HIS-N / HIS-RN
M8
M10
M12
M16
M20
1. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне без трещин (п.6.5)
HVU + HIS
1.1 Контрольное значение силы на анкер в
бетоне В25-В60 без трещин, N (кН)
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50 °С)
Температурный режим V (120/72 °С)
1.2 Перемещения δΝ0 (мм)
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50 °С)
Температурный режим V (120/72 °С)
1.3 Перемещения δΝ∝ (мм)
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50 °С)
Температурный режим V (120/72 °С)
62
11,9
19,0
28,6
45,2
53,0
9,5
15,7
22,5
35,7
45,2
4,3
7,6
9,5
19,0
23,8
0,35
0,2
0,2
0,25
0,3
0,15
0,2
0,2
0,25
0,3
0,1
0,1
0,1
0,15
0,15
0,5
0,55
0,65
0,8
0,85
0,4
0,45
0,5
0,65
0,7
0,2
0,2
0,2
0,35
0,4
СТО 36554501-039-2014
Т а б л и ц а А.10.4 – Параметры для расчета деформативности при сдвиге анкеров
HVU + HIS
HIS-N / HIS-RN
M8
M10
M12
M16
1. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне без трещин (п.6.6)
HVU + HIS
1.1 Контрольное значение силы на анкер
в бетоне В25-В60 без трещин, V (кН)
1.2 Перемещения δV0 (мм)
1.3 Перемещения δV∝ (мм)
7,4
M20
13,1
18,6
28,1
26,2
0,7
1
1,1
1,6
2,0
1,1
1,5
1,7
2,4
3,0
63
СТО 36554501-039-2014
Химический анкер HIT-HY200-A
Анкеры
HIT-HY 200-A
+ HIT-Z
Шпилька HIT-Z / HIT-Z-R
Т а б л и ц а А.11.1 – Параметры для расчета прочности при растяжении анкеров
HIT-HY 200-A + HIT-Z
HIT-HY 200-A + HIT-Z
Общая длина заделки анкера hnom (мм)
M8
HIT-Z / HIT-Z-R
M10
M12
M16
M20
60–100
60–120
60–144
96–192
100–220
55
96
146
1. Разрушение по стали (п.5.1.1)
1.1 Нормативная сила сопротивления анкера по
стали NRk,s (кН):
1.2 Коэффициент надежности γMs
24
38
1,5
2. Разрушение от выкалывания бетона основания (п.5.1.3)
hnom
2.1 Эффективная глубина анкеровки hef (мм)
2.2 Коэффициент надежности γMс
1,5
3. Комбинированное разрушение по контакту и выкалыванию бетона основания (п.5.1.5)
3.1 Номинальный диаметр анкера dnom (мм)
3.2 Эффективная глубина анкеровки hef (мм)*
3.3 Нормативное сцепление химического анкера с
бетоном В25 без трещин τRk,urc (Н/мм2)
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50 °С)
Температурный режим V (120/72 °С)
3.4 Нормативное сцепление химического анкера с
бетоном В25 с трещинами τRk,rc (Н/мм2)
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50 °С)
Температурный режим V (120/72 °С)
3.5 Коэффициент ψс (Бетон В37-В60)
3.6 Коэффициент надежности γMр
8
50
10
60
12
60
16
96
20
100
24
22
20
22
20
18
1,0
1,5
4. Разрушение от раскалывания основания (п.5.1.4)
1,5
4.1 Коэффициент надежности γMsр
*Эффективная глубина анкеровки для расчетов по п. 5.1.5 принимается для шпильки HIT-Z равной
длине профильной части по поз.3.2.
64
СТО 36554501-039-2014
Т а б л и ц а А.11.2 – Параметры для расчета прочности при сдвиге анкеров
HIT-HY 200-A + HIT-Z
HIT-HY 200-A + HIT-Z
Общая длина заделки анкера hnom (мм)
M8
HIT-Z / HIT-Z-R
M10
M12
M16
M20
60–100
60–120
96–192
100–220
48
57
73
88
203
386
60–144
1. Разрушение по стали без плеча силы (п.5.2.1.1)
1.1 Нормативная сила сопротивления
анкера по стали VRk,s (кН):
HIT-Z
HIT-Z-R
1.2 Коэффициент надежности γMs
12
14
19
23
27
33
1,25
2. Разрушение по стали с плечом силы (п.5.2.1.2)
2.1 Нормативный предельный момент
для анкера МRk,s (Н·м)
HIT-Z / HIT-Z-R
2.2 Коэффициент надежности γMs
24
49
85
1,25
3. Разрушение от выкалывания бетона основания за анкером (п.5.2.2)
3.1 Коэффициент k
3.2 Коэффициент надежности γMс
2,0
1,5
4. Разрушение от откалывания края основания (п.5.2.3)
4.1 Приведенная глубина анкеровки при
сдвиге lf (мм)
4.2 Номинальный диаметр анкера dnom (мм)
4.3 Коэффициент надежности γMс
lf = hnom, но не более 8dnom
8
10
12
1,5
16
20
Т а б л и ц а А.11.3 – Параметры для расчета деформативности при растяжении
анкеров HIT-HY 200-A + HIT-Z
HIT-Z / HIT-Z-R
M8
M10
M12
M16
M20
1. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне B25-B60 без трещин (п.6.5)
HIT-HY 200-A + HIT-Z
1.1 Коэффициент податливости
анкера сΝ0 (мм/МПа)
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50 °С)
Температурный режим V (120/72 °С)
1.2 Коэффициент податливости
анкера сΝ∝ (мм/МПа)
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50 °С)
Температурный режим V (120/72 °С)
0,03
0,03
0,04
0,05
0,07
0,03
0,04
0,04
0,06
0,07
0,03
0,04
0,05
0,06
0,08
0,06
0,08
0,10
0,13
0,17
0,07
0,09
0,11
0,15
0,18
0,07
0,10
0,12
0,16
0,20
2. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне B25-B60 c трещинами (п.6.5)
2.1 Коэффициент податливости
анкера сΝ0 (мм/МПа)
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50 °С)
Температурный режим V (120/72 °С)
2.2 Коэффициент податливости
анкера сΝ∝ (мм/МПа)
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50 °С)
Температурный режим V (120/72 °С)
0,06
0,07
0,08
0,09
0,07
0,08
0,08
0,10
0,10
0,11
0,07
0,08
0,09
0,11
0,12
0,21
0,23
0,25
65
СТО 36554501-039-2014
Т а б л и ц а А.11.4 – Параметры для расчета деформативности при сдвиге анкеров
HIT-HY 200-A + HIT-Z
HIT-Z / HIT-Z-R
M8
M10
M12
M16
M20
1. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне В25-В60 без трещин (п.6.6)
HIT-HY 200-A + HIT-Z
1.1 Коэффициент жесткости анкера СV0 (кН/мм)
1.2 Коэффициент жесткости анкера СV∝ (кН/мм)
66
16,7
16,7
20,0
25,0
25,0
11,1
12,5
12,5
16,7
16,7
СТО 36554501-039-2014
Анкеры
Химический анкер HIT-RE 500 / HIT-RE 500-SD / HIT-HY 200-A /
HIT-HY 100
HIT-RE 500
+ HIT-V
(HAS)
HIT-RE 500-SD
+ HIT-V
Шпилька HIT-V / HIT-V-R / HIT-V-HCR
HIT-HY 200-A
+ HIT-V
Шпилька HAS / HAS-R / HAS-HCR
HIT-HY 100
+ HIT-V
Примечания: Шпильки HAS / HAS-R / HAS-HCR только для применения с
HIT-RE 500
Т а б л и ц а А.12.1 – Параметры для расчета прочности при растяжении анкеров
HIT-RE 500 + HIT-V(HAS) / HIT-RE 500-SD + HIT-V /
HIT-HY 200-A + HIT-V / HIT-HY 100 + HIT-V
HIT-RE 500 + HIT-V (HAS)
HIT-RE 500-SD + HIT-V
HIT-HY 200-A + HIT-V
HIT-HY 100 + HIT-V
Общая длина заделки анкера hnom (мм)
HIT-RE 500(-SD) + HIT-V (-R / -HCR)
HIT-HY 200-A + HIT-V (-R / -HCR)
HIT-RE 500 + HAS (-R / -HCR)
HIT-HY 100 + HIT-V (-R / -HCR)
HIT-V / HIT-V-R / HIT-V-HCR
HAS / HAS-R / HAS-HCR
M8
M10
M12
M16
M20
M24
M27
M30
40–160
60–160
80
60–160
40–200
60–200
90
60–200
48–240
70–240
110
70–240
64–320
80–320
125
80–320
80–400
90–400
170
90–400
96–480
96–480
210
100–480
108–540
108–540
240
110–540
120–600
120–600
270
120–600
1. Разрушение по стали (п.5.1.1)
1.1 Нормативная сила сопротивления
анкера по стали NRk,s (кН):
HIT-V-5.8
HIT-V-8.8
HIT-V-R
HIT-V-HCR
HAS 5.8
HAS 8.8
HAS-R
HAS-HCR
18
29
42
79
123
177
230
281
29
46
67
126
196
282
367
449
26
41
59
110
172
247
230
281
393
29
46
67
126
196
247
321
17
26
38
72
112
160
–
–
–
–
–
–
–
–
347
422
23
37
53
101
157
224
217
263
27
42
61
115
180
224
304
369
67
СТО 36554501-039-2014
Окончание таблицы А.12.1
HIT-RE 500 + HIT-V (HAS)
HIT-RE 500-SD + HIT-V
HIT-HY 200-A + HIT-V
HIT-HY 100 + HIT-V
HIT-V / HIT-V-R / HIT-V-HCR
HAS / HAS-R / HAS-HCR
M8
M10
1.2 Коэффициент надежности γMs
HIT-V-5.8 (8.8) / HAS 5.8 (8.8)
HIT-V-R / HAS-R
HIT-V-HCR / HAS-HCR
M12
M16
M20
1,5
1,87
1,5
M24
M27
1,5
1,87
2,1
M30
1,5
2,86
2,1
2. Разрушение от выкалывания бетона основания (п.5.1.3)
2.1 Эффективная глубина
анкеровки hef (мм)
2.2 Коэффициент надежности γMс
HIT-RE 500
HIT-RE 500-SD
HIT-HY 200-A
HIT-HY 100
hef = hnom
2,1*
1,8
1,8
1,8
2,1
2,1
1,8
1,8
3. Комбинированное разрушение по контакту и выкалыванию бетона основания (п.5.1.5)
3.1 Номинальный диаметр
анкера dnom (мм)
3.2 Нормативное сцепление
химического анкера с
бетоном В25 τRk (Н/мм2)
3.3 Коэффициент ψс**
Бетон В37
Бетон В50
Бетон В60
3.4 Коэффициент надежности γMр
8
10
12
16
20
24
27
30
по табл. А.12.2
1,04
1,07
1,09
см. поз. 2.2
4. Разрушение от раскалывания основания (п.5.1.4)
см. поз. 2.2
4.1 Коэффициент надежности γMsр
*Коэффициент надежности для шпилек М8-М12 может быть принят 1,8 в случае применения при
ударном сверлении специальных твердосплавных буров Hilti TE-CD, Hilti TE-YD или при выполнении
отверстий алмазным бурением (выполнение установочных отверстий алмазным бурением предусмотрено
только для анкеров на основе Hilti HIT-RE 500)
**Для анкеров на основе Hilti HIT-HY 200-A значение коэффициента ψс принимается 1,0 не
зависимо от класса бетона
Т а б л и ц а А.12.2 – Нормативное
сцепление
τRk
химического
HIT-RE 500(-SD), HIT-HY 200-А, HIT-HY 100
HIT-RE 500 + HIT-V (HAS)
HIT-RE 500-SD + HIT-V
HIT-HY 200-A + HIT-V
HIT-HY 100 + HIT-V
1.1 Нормативное сцепление
химического анкера с бетоном
В25 без трещин при выполнении
отверстий ударным сверлением
τRk,urc (Н/мм2)
Температурный режим I (40/24°С)
Температурный режим II (58/35°С)
Температурный режим III (70/43°С)
68
анкера
HIT-V / HIT-V-R / HIT-V-HCR
HAS / HAS-R / HAS-HCR
M8
M10
M12
M16
M20
M24
M27
M30
14
11
6,5
13
11
6,5
HIT-RE 500 / HIT-RE 500-SD
16
13
8
16
13
8
16
13
8
15
12
7,5
15
12
7
14
11
7
СТО 36554501-039-2014
Окончание таблицы А.12.2
HIT-RE 500 + HIT-V (HAS)
HIT-RE 500-SD + HIT-V
HIT-HY 200-A + HIT-V
HIT-HY 100 + HIT-V
1.2 Нормативное сцепление
химического анкера с бетоном В25 без
трещин при выполнении отверстий
алмазным бурением τRk,urc (Н/мм2)
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим II (58/35 °С)
Температурный режим III (70/43 °С)
1.3 Нормативное сцепление
химического анкера с бетоном В25 с
трещинами τRk,rc (Н/мм2)
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим II (58/35 °С)
Температурный режим III (70/43 °С)
1.4 Нормативное сцепление
химического анкера с бетоном В25 без
трещин τRk,urc (Н/мм2)
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50 °С)
Температурный режим V (120/72 °С)
1.5 Нормативное сцепление
химического анкера с бетоном В25 с
трещинами τRk,rc (Н/мм2)
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50 °С)
Температурный режим V (120/72 °С)
1.6 Нормативное сцепление
химического анкера с бетоном В25 без
трещин τRk,urc (Н/мм2)
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50 °С)
1.7 Нормативное сцепление
химического анкера с бетоном В25 с
трещинами τRk,rc (Н/мм2)
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50 °С)
HIT-V / HIT-V-R / HIT-V-HCR
HAS / HAS-R / HAS-HCR
M8
M10
M12
M16
M20
M24
M27
M30
10
8,0
4,5
9,0
7,0
4,5
8,5
6,5
4,0
7
5,5
3
6,5
5
3
6
5
3
HIT-RE 500
13
11
6,5
13
11
6,5
13
11
6,5
12
9,5
5,5
11
9
5
HIT-RE 500-SD
8
6,5
4
8
6
3,5
7,5
6
3,5
7
6
3,5
7
5,5
3
HIT-HY 200-A
20
17
14
15
12
11
HIT-HY 200-A
6
4,5
4
8
6,5
5,5
HIT-HY 100
14
12
14
12
14
12
13
12
12
11
11
10
10
9
8,5
7
–
–
–
–
–
–
HIT-HY 100
–
–
5,5
4
5,5
4
5,5
4
–
–
Т а б л и ц а А.12.3 – Параметры для расчета прочности при сдвиге анкеров
HIT-RE 500 + HIT-V(HAS) / HIT-RE 500-SD + HIT-V /
HIT-HY 200-A + HIT-V / HIT-HY 100 + HIT-V
HIT-RE 500 + HIT-V (HAS)
HIT-RE 500-SD + HIT-V
HIT-HY 200-A + HIT-V
HIT-HY 100 + HIT-V
Общая длина заделки анкера hnom(мм)
HIT-RE 500(-SD) + HIT-V (-R / -HCR)
HIT-HY 200-A + HIT-V (-R / -HCR)
HIT-RE 500 + HAS (-R / -HCR)
HIT-HY 100 + HIT-V (-R / -HCR)
HIT-V / HIT-V-R / HIT-V-HCR
HAS / HAS-R / HAS-HCR
M8
M10
M12
M16
M20
M24
M27
M30
40–160
60–160
80
60–160
40–200
60–200
90
60–200
48–240
70–240
110
70–240
64–320
80–320
125
80–320
80–400
90–400
170
90–400
96–480
96–480
210
100–480
108–540
108–540
240
110–540
120–600
120–600
270
120–600
69
СТО 36554501-039-2014
Окончание таблицы А.12.3
HIT-RE 500 + HIT-V (HAS)
HIT-V / HIT-V-R / HIT-V-HCR
HIT-RE 500-SD + HIT-V
HAS / HAS-R / HAS-HCR
HIT-HY 200-A + HIT-V
M8
M10 M12 M16 M20 M24 M27
HIT-HY 100 + HIT-V
1. Разрушение по стали без плеча силы (п.5.2.1.1)
1.1 Нормативная сила сопротивления
анкера по стали VRk,s (кН):
HIT-V-5.8
HIT-V-8.8
HIT-V-R
HIT-V-HCR
HAS 5.8
HAS 8.8
HAS-R
HAS-HCR
1.2 Коэффициент надежности γMs
HIT-V-5.8 (8.8) / HAS 5.8 (8.8)
HIT-V-R / HAS-R
HIT-V-HCR / HAS-HCR
9
15
13
15
8,5
–
12
13
15
23
20
23
13
–
19
21
21
34
30
34
19
–
27
31
39
63
55
63
36
–
51
58
61
98
86
98
56
–
79
90
1,25
1,56
1,25
88
141
124
124
80
–
112
112
M30
115
184
115
161
–
174
108
152
1,25
1,56
1,75
140
224
140
196
–
211
132
184
1,25
2,38
1,75
2. Разрушение по стали с плечом силы (п.5.2.1.2)
2.1 Нормативный предельный момент
для анкера МRk,s (Н·м)
HIT-V-5.8
HIT-V-8.8
HIT-V-R
HIT-V-HCR
HAS 5.8
HAS 8.8
HAS-R
HAS-HCR
2.2 Коэффициент надежности γMs
19
30
26
30
16
–
23
26
37
60
52
60
33
–
45
52
66
105
92
105
56
–
79
90
167
325
266
519
233
454
266
520
147
284
–
–
205
398
234
455
см. поз. 1.2
561
898
786
786
486
–
680
680
832
1332
832
1165
–
1223
764
1070
1125
1799
1124
1574
–
1637
1023
1433
3. Разрушение от выкалывания бетона основания за анкером (п.5.2.2)
3.1 Эффективная глубина анкеровки
hef (мм)
3.2 Коэффициент k
hef < 60мм
hef ≥ 60мм
3.3 Коэффициент надежности γMс
hef = hnom
1,0
2,0
1,5
4. Разрушение от откалывания края основания (п.5.2.3)
4.1 Приведенная глубина анкеровки
при сдвиге lf (мм)
4.2 Номинальный диаметр анкера
dnom (мм)
4.3 Коэффициент надежности γMс
70
lf = hnom, но не более 8dnom
8
10
12
16
20
1,5
24
27
30
СТО 36554501-039-2014
Т а б л и ц а А.12.4 – Параметры для расчета деформативности при растяжении
анкеров HIT-RE 500 + HIT-V(HAS) / HIT-RE 500-SD /
HIT-HY 200-A + HIT-V / HIT-HY 100 + HIT-V
HIT-RE 500 + HIT-V (HAS)
HIT-V / HIT-V-R / HIT-V-HCR
HIT-RE 500-SD + HIT-V
HIT-HY 200-A + HIT-V
M8 M10 M12 M16 M20 M24 M27 M30
HIT-HY 100 + HIT-V
1. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне B25-B60 без трещин (п.6.5)
1.1 Коэффициент податливости
анкера сΝ0 (мм/МПа)
HIT-RE 500 / HIT-RE 500-SD
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим II (58/35 °С)
Температурный режим III (70/43 °С)
HIT-HY 200-A
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50 °С)
Температурный режим V (120/72 °С)
HIT-HY 100
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50 °С)
1.2 Коэффициент податливости
анкера сΝ∝ (мм/МПа)
HIT-RE 500 / HIT-RE 500-SD
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим II (58/35 °С)
Температурный режим III (70/43 °С)
HIT-HY 200-A
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50 °С)
Температурный режим V (120/72 °С)
HIT-HY 100
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50 °С)
0,02
0,03
0,07
0,02
0,04
0,09
0,03
0,05
0,10
0,04
0,07
0,14
0,05
0,09
0,18
0,06
0,11
0,22
0,06
0,13
0,25
0,07
0,14
0,28
0,02
0,03
0,04
0,03
0,04
0,05
0,03
0,05
0,06
0,04
0,06
0,08
0,06
0,08
0,10
0,07
0,09
0,12
0,07
0,10
0,13
0,08
0,12
0,16
0,06
0,06
0,06
0,06
0,06
0,06
0,07
0,07
0,07
0,07
0,07
0,07
0,08
0,08
0,08
0,08
0,04
0,07
0,09
0,05
0,09
0,12
0,06
0,10
0,15
0,08
0,14
0,20
0,11
0,18
0,26
0,13
0,22
0,31
0,15
0,25
0,35
0,17
0,28
0,40
0,04
0,04
0,04
0,05
0,05
0,05
0,06
0,06
0,07
0,08
0,09
0,09
0,10
0,11
0,11
0,13
0,13
0,13
0,14
0,15
0,15
0,16
0,16
0,17
0,09
0,09
0,09
0,09
0,09
0,09
0,10
0,10
0,10
0,10
0,11
0,11
0,11
0,11
0,12
0,12
2. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне B25-B60 с трещинами (п.6.5)
2.1 Коэффициент податливости
анкера сΝ0 (мм/МПа)
HIT-RE 500-SD
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим II (58/35 °С)
Температурный режим III (70/43 °С)
HIT-HY 200-A
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50 °С)
Температурный режим V (120/72 °С)
HIT-HY 100
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50 °С)
0,03
0,07
0,14
0,04
0,08
0,16
0,05
0,09
0,18
0,05
0,11
0,22
0,06
0,13
0,25
0,07
0,14
0,28
0,08
0,15
0,31
0,08
0,17
0,33
–
–
–
–
–
–
–
–
0,07
0,10
0,13
–
–
0,09
0,09
0,10
0,10
0,11
0,12
71
СТО 36554501-039-2014
Окончание таблицы А.12.4
HIT-RE 500 + HIT-V (HAS)
HIT-RE 500-SD + HIT-V
HIT-HY 200-A + HIT-V
HIT-HY 100 + HIT-V
HIT-V / HIT-V-R / HIT-V-HCR
M8
2.2 Коэффициент податливости
анкера сΝ∝ (мм/МПа)
HIT-RE 500-SD
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим II (58/35 °С)
Температурный режим III (70/43 °С)
HIT-HY 200-A
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50 °С)
Температурный режим V (120/72 °С)
HIT-HY 100
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50 °С)
M10
M12
M16
M20
M24
M27
M30
–
–
–
–
–
–
0,23
0,38
0,54
0,16
0,22
0,29
–
–
0,09
0,09
0,10
0,10
0,11
0,12
–
–
Т а б л и ц а А.12.5 – Параметры для расчета деформативности при сдвиге анкеров
HIT-RE 500 + HIT-V(HAS) / HIT-RE 500-SD+HIT-V /
HIT-HY 200-A + HIT-V / HIT-HY 100 + HIT-V
HIT-RE 500 + HIT-V (HAS)
HIT-V / HIT-V-R / HIT-V-HCR
HIT-RE 500-SD + HIT-V
HIT-HY 200-A + HIT-V
M8
M10 M12 M16 M20 M24 M27 M30
HIT-HY 100 + HIT-V
1. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне В25-В60 с трещинами и без трещин
(п.6.6)
1.1 Коэффициент жесткости
анкера СV0 (кН/мм)
1.2 Коэффициент жесткости
анкера СV∝ (кН/мм)
72
16,7
16,7
20,0
25,0
25,0
33,3
33,3
33,3
11,1
12,5
12,5
16,7
16,7
20,0
20,0
20,0
СТО 36554501-039-2014
Анкеры
Химический анкер HIT-RE 500 / HIT-RE 500-SD / HIT-HY 200-A /
HIT-HY 100
HIT-RE 500
+HIS
HIT-RE 500-SD
+ HIS
Втулка HIS-N / HIS-RN
HIT-HY 200-A
+ HIS
HIT-HY 100
Примечание: Втулка HIS-N для совместного применения с болтами и
шпильками класса 8.8 (ISO 898), HIS-RN для совместно
применения с болтами и шпильками из нержавеющей стали
класса 70 (ISO 3506)
+ HIS
Т а б л и ц а А.13.1 – Параметры для расчета прочности при растяжении анкеров
HIT-RE 500 (-SD) + HIS / HIT-HY 200-A + HIS / HIT-HY 100 + HIS
HIT-RE 500 + HIS
HIS-N / HIS-RN
HIT-RE 500-SD + HIS
HIT-HY 200-A + HIS
M8
M10
M12
M16
HIT-HY 100 + HIS
1. Разрушение по стали (п.5.1.1)
1.1 Нормативная сила сопротивления
анкера по стали NRk,s (кН):
HIS-N + болт / шпилька кл.8.8
HIS-RN + болт / шпилька кл.70
1.2 Коэффициент надежности γMs
HIS-N + болт / шпилька кл.8.8
HIS-RN + болт / шпилька кл.70
25
26
46
41
1,43
1,87
67
59
1,5
1,87
M20
118
110
109
166
1,47
1,87
1,47
2,4
170
205
2. Разрушение от выкалывания бетона основания (п.5.1.3)
2.1 Эффективная глубина анкеровки hef (мм)
2.2 Коэффициент надежности γMс
HIT-RE 500
HIT-RE 500-SD
HIT-HY 200-A
HIT-HY 100
90
110
125
2,1*
1,8
1,5
1,8
2,1
2,1
1,5
1,8
3. Комбинированное разрушение по контакту и выкалыванию бетона основания (п.5.1.5)
3.1 Номинальный диаметр анкера dnom (мм)
3.2 Нормативное сцепление химического
анкера с бетоном В25 τRk (Н/мм2)
12,5
16,5
20,5
25,4
27,6
по табл. А.13.2
73
СТО 36554501-039-2014
Окончание таблицы А.13.1
HIT-RE 500 + HIS
HIT-RE 500-SD + HIS
HIT-HY 200-A + HIS
HIT-HY 100 + HIS
HIS-N / HIS-RN
M8
M10
3.3 Коэффициент ψс**
Бетон В37
Бетон В50
Бетон В60
3.4 Коэффициент надежности γMр
M12
M16
M20
1,04
1,07
1,09
см. поз. 2.2
4. Разрушение от раскалывания основания (п.5.1.4)
см. поз. 2.2
4.1 Коэффициент надежности γMsр
*Коэффициент надежности для HIS М8 может быть принят 1,8 в случае применения при ударном
сверлении специальных твердосплавных буров Hilti TE-CD, Hilti TE-YD или при выполнении отверстий
алмазным бурением (выполнение установочных отверстий алмазным бурением предусмотрено только
для анкеров на основе Hilti HIT-RE 500)
**Для анкеров на основе Hilti HIT-HY 200-A значение коэффициента ψс принимается 1,0 не
зависимо от класса бетона.
Т а б л и ц а А.13.2 – Нормативное сцепление τRk химического анкера HIT-RE 500 (-SD) /
HIT-HY 200-A / HIT-HY 100
HIT-RE 500 + HIS
HIT-RE 500-SD + HIS
HIT-HY 200-A + HIS
HIT-HY 100 + HIS
1.1 Нормативное сцепление химического
анкера с бетоном В25 без трещин при
выполнении отверстий ударным
сверлением τRk,urc (Н/мм2)
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим II (58/35 °С)
Температурный режим III (70/43 °С)
1.2 Нормативное сцепление химического
анкера с бетоном В25 без трещин при
выполнении отверстий алмазным
бурением τRk,urc (Н/мм2)
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим II (58/35 °С)
Температурный режим III (70/43 °С)
1.3 Нормативное сцепление химического
анкера с бетоном В25
с трещинами τRk,rc (Н/мм2)
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим II (58/35 °С)
Температурный режим III (70/43 °С)
1.4 Нормативное сцепление химического
анкера с бетоном В25
без трещин τRk,urc (Н/мм2)
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50 °С)
Температурный режим V (120/72 °С)
74
HIS-N / HIS-RN
M8
M10
M12
M16
M20
HIT-RE 500 / HIT-RE 500-SD
11,3
9,9
5,7
10,5
8,8
5,3
11,8
9,3
5,0
12,5
10,3
5,5
11,3
9,6
5,3
8,5
7,0
4,4
7,9
6,5
4,2
7,0
5,5
2,9
6,5
5,3
2,8
HIT-RE 500
11,3
9,9
5,7
10,5
8,8
5,3
9,3
7,5
5,0
HIT-RE 500-SD
7,1
5,7
3,4
7,0
6,1
3,5
7,5
5,0
3,1
HIT-HY 200-A
13
11
9,5
СТО 36554501-039-2014
Окончание таблицы А.13.2
HIT-RE 500 + HIS
HIT-RE 500-SD + HIS
HIT-HY 200-A + HIS
HIT-HY 100 + HIS
1.5 Нормативное сцепление химического
анкера с бетоном В25
с трещинами τRk,rc (Н/мм2)
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50 °С)
Температурный режим V (120/72 °С)
1.6 Нормативное сцепление химического
анкера с бетоном В25
без трещин τRk,urc (Н/мм2)
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50 °С)
HIS-N / HIS-RN
M8
M10
M12
M16
M20
7,0
7,0
6,4
5,3
HIT-HY 200-A
7,0
5,5
5,0
HIT-HY 100
9,9
8,4
8,7
8,7
9,3
7,46
Т а б л и ц а А.13.3 – Параметры для расчета прочности при сдвиге анкеров
HIT-RE 500 (-SD) + HIS / HIT-HY 200-A + HIS / HIT-HY 100 + HIS
HIT-RE 500 + HIS
HIT-RE 500-SD + HIS
HIT-HY 200-A + HIS
HIT-HY 100 + HIS
Эффективная глубина анкеровки hef (мм)
HIS-N / HIS-RN
M8
M10
M12
M16
M20
90
110
125
170
205
59
55
55
83
1. Разрушение по стали без плеча силы (п.5.2.1.1)
1.1 Нормативная сила сопротивления
анкера по стали VRk,s (кН):
HIS-N + болт / шпилька кл.8.8
HIS-RN + болт / шпилька кл.70
1.2 Коэффициент надежности γMs
HIS-N + болт / шпилька кл.8.8
HIS-RN + болт / шпилька кл.70
13
13
23
20
39
30
1,25
1,56
1,50
1,56
1,5
2,0
2. Разрушение по стали с плечом силы (п.5.2.1.2)
2.1 Нормативный предельный момент
для анкера МRk,s (Н·м)
HIS-N + болт / шпилька кл.8.8
HIS-RN + болт / шпилька кл.70
2.2 Коэффициент надежности γMs
HIS-N + болт / шпилька кл.8.8
HIS-RN + болт / шпилька кл.70
30
26
60
52
105
92
266
233
519
454
1,25
1,56
3. Разрушение от выкалывания бетона основания за анкером (п.5.2.2)
3.1 Коэффициент k
3.2 Коэффициент надежности γMс
2,0
1,5
4. Разрушение от откалывания края основания (п.5.2.3)
4.1 Приведенная глубина анкеровки при
сдвиге lf (мм)
4.2 Номинальный диаметр анкера dnom (мм)
4.3 Коэффициент надежности γMс
lf = hef
12,5
16,5
20,5
1,5
25,4
27,6
75
СТО 36554501-039-2014
Т а б л и ц а А.13.4 – Параметры для расчета деформативности при растяжении
анкеров HIT-RE 500 (-SD) + HIS / HIT-HY 200-A + HIS /
HIT-HY 100 + HIS
HIT-RE 500 + HIS
HIS-N / HIS-RN
HIT-RE 500-SD + HIS
HIT-HY 200-A + HIS
M8
M10
M12
M16
M20
HIT-HY 100 + HIS
1. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне В25-В60 без трещин (п.6.5)
1.1 Коэффициент податливости анкера сΝ0 (мм/МПа)
HIT-RE 500 / HIT-RE 500-SD
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим II (58/35 °С)
Температурный режим III (70/43 °С)
HIT-HY 200-A
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50 °С)
Температурный режим V (120/72 °С)
HIT-HY 100
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50 °С)
1.2 Коэффициент податливости анкера сΝ∝ (мм/МПа)
HIT-RE 500 / HIT-RE 500-SD
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим II (58/35 °С)
Температурный режим III (70/43 °С)
HIT-HY 200-A
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50 °С)
Температурный режим V (120/72 °С)
HIT-HY 100
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50 °С)
0,08
0,06
0,06
0,04
0,04
0,15
0,13
0,12
0,09
0,07
0,31
0,26
0,23
0,17
0,14
0,03
0,05
0,06
0,07
0,08
0,05
0,06
0,08
0,10
0,11
0,06
0,08
0,10
0,13
0,14
0,03
0,04
0,06
0,12
0,17
0,03
0,04
0,06
0,12
0,16
0,18
0,15
0,14
0,10
0,09
0,31
0,26
0,23
0,17
0,15
0,43
0,36
0,33
0,24
0,20
0,06
0,09
0,11
0,13
0,14
0,07
0,09
0,11
0,13
0,15
0,07
0,09
0,11
0,14
0,15
0,04
0,06
0,09
0,17
0,24
0,04
0,06
0,09
0,17
0,24
2. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне В25-В60 c трещинами (п.6.5)
2.1 Коэффициент податливости анкера сΝ0 (мм/МПа)
HIT-RE 500-SD
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим II (58/35 °С)
Температурный режим III (70/43 °С)
HIT-HY 200-A
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50 °С)
Температурный режим V (120/72 °С)
2.2 Коэффициент податливости анкера сΝ∝ (мм/МПа)
HIT-RE 500-SD
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим II (58/35 °С)
Температурный режим III (70/43 °С)
HIT-HY 200-A
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50 °С)
Температурный режим V (120/72 °С)
76
0,13
0,10
0,08
0,05
0,04
0,26
0,19
0,16
0,11
0,09
0,52
0,39
0,32
0,22
0,18
0,11
0,15
0,20
0,64
0,40
0,28
0,17
0,13
1,08
0,67
0,48
0,28
0,22
1,53
0,95
0,67
0,40
0,30
0,16
0,22
0,29
СТО 36554501-039-2014
Т а б л и ц а А.13.5 – Параметры для расчета деформативности при сдвиге анкеров
HIT-RE 500 (-SD) + HIS / HIT-HY 200-A + HIS / HIT-HY 100 + HIS
HIT-RE 500 + HIS
HIS-N / HIS-RN
HIT-RE 500-SD + HIS
HIT-HY 200-A + HIS
M8
M10
M12
M16
M20
HIT-HY 100 + HIS
1. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне В25-В60 с трещинами и без трещин
(п.6.6)
1.1 Коэффициент жесткости анкера СV0 (кН/мм)
1.2 Коэффициент жесткости анкера СV∝ (кН/мм)
16,7
16,7
20,0
25,0
25,0
11,1
12,5
12,5
16,7
16,7
77
СТО 36554501-039-2014
Анкеры
Химический анкер HIT-RE 500 / HIT-RE 500-SD / HIT-HY-200-A
HIT-RE 500
+HZA-R
HIT-RE 500-SD
+HZA-R
Шпилька HZA-R
HIT-HY 200-A
+HZA-R
Т а б л и ц а А.14.1 – Параметры для расчета прочности при растяжении анкеров
HIT-RE 500 (-SD) +HZA-R / HIT-HY 200-A + HZA-R
HIT-RE 500 + HZA-R
HIT-RE 500-SD + HZA-R
HIT-HY 200-A + HZA-R
Общая длина заделки анкера hnom (мм)
HZA-R
M12
M16
M20
M24
170 – 240
180 – 320
190 – 400
200 – 500
111
173
248
1. Разрушение по стали (п.5.1.1)
1.1. Нормативная сила сопротивления анкера
по стали NRk,s (кН):
1.2 Коэффициент надежности γMs
62
1,4
2. Разрушение от выкалывания бетона основания (п.5.1.3)
2.1 Эффективная глубина анкеровки hef (мм)
hef = hnom
2.2 Коэффициент надежности γMс
HIT-RE 500
HIT-RE 500-SD
HIT-HY 200-A
2,1*
1,8
1,5
2,1
2,1
1,5
3. Комбинированное разрушение по контакту и выкалыванию бетона основания (п.5.1.5)
3.1 Номинальный диаметр анкера dnom (мм)
3.2 Эффективная глубина анкеровки hef (мм)**
3.3 Нормативное сцепление химического анкера с
бетоном В25 τRk (Н/мм2)
3.4 Коэффициент ψс ***
Бетон В37
Бетон В50
Бетон В60
3.5 Коэффициент надежности γMр
12
16
20
25
hef = hnom – 100 мм
По табл. А.14.2
1,04
1,07
1,09
см. поз. 2.2
4. Разрушение от раскалывания основания (п.5.1.4)
см. поз. 2.2
4.1 Коэффициент надежности γMsр
*Коэффициент надежности для HZA-R М12 может быть принят 1,8 в случае применения при
ударном сверлении специальных твердосплавных буров Hilti TE-CD, Hilti TE-YD или при выполнении
отверстий алмазным бурением (выполнение установочных отверстий алмазным бурением предусмотрено
только для анкеров на основе Hilti HIT-RE 500)
**Эффективная глубина анкеровки для расчетов по п. 5.1.5 принимается для шпильки HZA-R
равной длине профильной части или по поз.3.2.
***Для анкеров на основе Hilti HIT-HY 200-A значение коэффициента ψс принимается 1,0 не
зависимо от класса бетона.
78
СТО 36554501-039-2014
Т а б л и ц а А.14.2 – Нормативное сцепление τRk химического анкера HIT-RE 500 (-SD) /
HIT-HY 200-A
HIT-RE 500 + HZA-R
HIT-RE 500-SD + HZA-R
HIT-HY 200-A + HZA-R
1.1 Нормативное сцепление химического анкера с бетоном
В25 без трещин при выполнении отверстий ударным
сверлением τRk,urc (Н/мм2)
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим II (58/35 °С)
Температурный режим III (70/43 °С)
1.2 Нормативное сцепление химического анкера с бетоном
В25 без трещин при выполнении отверстий алмазным
бурением τRk,urc (Н/мм2)
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим II (58/35 °С)
Температурный режим III (70/43 °С)
1.3 Нормативное сцепление химического анкера с бетоном
В25 с трещинами τRk,rc (Н/мм2)
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим II (58/35 °С)
Температурный режим III (70/43 °С)
1.4 Нормативное сцепление химического анкера с бетоном
В25 без трещин τRk,urc (Н/мм2)
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50 °С)
Температурный режим V (120/72 °С)
1.5 Нормативное сцепление химического анкера с бетоном
В25 с трещинами τRk,rc (Н/мм2)
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50 °С)
Температурный режим V (120/72 °С)
HZA-R
M12
M16
M20
M24
HIT-RE 500 / HIT-RE 500-SD
15
14
14
13
12
11
11
11
7
7
6,5
6,5
HIT-RE 500
12
11
10
8,5
9,5
8,5
8
7
6
5
4,5
4
HIT-RE 500-SD
7,5
7
7
7
6
6
6
5,5
3,5
3,5
3,5
3
HIT-HY 200-A
12
10
8,5
HIT-HY 200-A
7,0
5,5
5,0
Т а б л и ц а А.14.3 – Параметры для расчета прочности при сдвиге анкеров
HIT-RE 500 (-SD) + HZA-R / HIT-HY 200-A + HZA-R
HIT-RE 500 + HZA-R
HIT-RE 500-SD + HZA-R
HIT-HY 200-A + HZA-R
Общая длина заделки анкера hnom (мм)
HZA-R
M12
M16
M20
M24
170–240
180–320
190–400
200–500
86
124
457
790
1. Разрушение по стали без плеча силы (п.5.2.1.1)
1.1 Нормативная сила сопротивления анкера по стали VRk,s (кН)
1.2 Коэффициент надежности γMs
31
55
1,25
2. Разрушение по стали с плечом силы (п.5.2.1.2)
2.1 Нормативный предельный момент для анкера МRk,s (Н·м)
2.2 Коэффициент надежности γMs
97
235
1,25
3. Разрушение от выкалывания бетона основания за анкером (п.5.2.2)
3.1 Коэффициент k
3.2 Коэффициент надежности γMс
2,0
1,5
4. Разрушение от откалывания края основания (п.5.2.3)
lf = hnom, но не более 8dnom
4.1 Приведенная глубина анкеровки при сдвиге lf (мм)
4.2 Номинальный диаметр анкера dnom (мм)
4.3 Коэффициент надежности γMс
12
16
20
25
1,5
79
СТО 36554501-039-2014
Т а б л и ц а А.14.4 – Параметры для расчета деформативности при растяжении
анкеров HIT-RE 500 (-SD) + HZA-R / HIT-HY 200-A + HZA-R
HIT-RE 500 + HZA-R
HZA-R
HIT-RE 500-SD + HZA-R
M12
M16
M20
M24
HIT-HY 200-A + HZA-R
1. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне В25-В60 без трещин (п.6.5)
1.1 Коэффициент податливости анкера сΝ0 (мм/МПа)
HIT-RE 500 / HIT-RE 500-SD
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим II (58/35 °С)
Температурный режим III (70/43 °С)
HIT-HY 200-A
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50 °С)
Температурный режим V (120/72 °С)
1.2 Коэффициент податливости анкера сΝ∝ (мм/МПа)
HIT-RE 500 / HIT-RE 500-SD
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим II (58/35 °С)
Температурный режим III (70/43 °С)
HIT-HY 200-A
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50 °С)
Температурный режим V (120/72 °С)
0,03
0,04
0,05
0,06
0,05
0,07
0,09
0,12
0,10
0,14
0,18
0,23
0,03
0,04
0,06
0,07
0,05
0,06
0,08
0,10
0,06
0,08
0,10
0,12
0,06
0,08
0,11
0,14
0,10
0,14
0,18
0,23
0,15
0,20
0,26
0,33
0,06
0,08
0,13
0,13
0,06
0,09
0,14
0,14
0,07
0,09
0,14
0,14
2. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне В25-В60 с трещинами (п.6.5)
2.1 Коэффициент податливости анкера сΝ0 (мм/МПа)
HIT-RE 500-SD
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим II (58/35 °С)
Температурный режим III (70/43 °С)
HIT-HY 200-A
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50 °С)
Температурный режим V (120/72 °С)
2.2 Коэффициент податливости анкера сΝ∝ (мм/МПа)
HIT-RE 500-SD
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим II (58/35 °С)
Температурный режим III (70/43 °С)
HIT-HY 200-A
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50 °С)
Температурный режим V (120/72 °С)
0,05
0,05
0,06
0,07
0,09
0,11
0,13
0,15
0,18
0,22
0,25
0,29
0,11
0,15
0,20
0,23
0,38
0,54
0,16
0,22
0,29
Т а б л и ц а А.14.5 – Параметры для расчета деформативности при сдвиге анкеров
HIT-RE 500 (-SD) + HZA-R / HIT-HY 200-A + HZA-R
HIT-RE 500 + HZA-R
HZA-R
HIT-RE 500-SD + HZA-R
M12
M16
M20
M24
HIT-HY 200-A + HZA-R
1. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне В25-В60 с трещинами и без трещин (п.6.6)
1.1 Коэффициент жесткости анкера СV0 (кН/мм)
1.2 Коэффициент жесткости анкера СV∝ (кН/мм)
80
20,0
25,0
25,0
33,3
12,5
16,7
16,7
20,0
СТО 36554501-039-2014
Анкеры
HIT-RE 500
+ Арматура
Химический анкер HIT-RE 500 / HIT-RE 500-SD / HIT-HY 200-A /
HIT-HY 100
HIT-RE 500-SD
+ Арматура
HIT-HY 200-A
+ Арматура
Арматура А400 по ГОСТ 5781-82, A500С по ГОСТ Р 52544
HIT-HY 100
+Арматура
Т а б л и ц а А.15.1 – Параметры для расчета прочности при растяжении анкеров
HIT-RE 500 (-SD) / HIT-HY 200-A / HIT-HY 100 с арматурой
HIT-RE 500 + Арматура
HIT-RE 500-SD + Арматура
HIT-HY 200-A + Арматура
HIT-HY 100 + Арматура
Общая длина заделки анкера
hnom(мм)
Min
Max
А400 по ГОСТ 5781-82, A500С по ГОСТ Р 52544
Ø8
Ø10
Ø12
Ø14
Ø16
Ø20
Ø25
Ø28
Ø30
Ø32
60
160
60
200
70
240
80
280
80
320
90
400
100
500
115
540
120
600
130
660
1. Разрушение по стали (п.5.1.1)
1.1 Нормативное сопротивление
арматуры растяжению Rs,n (МПа)
1.2 Нормативная сила сопротивления
анкера по стали NRk,s (кН)
1.3 Коэффициент надежности γMs
400 для А400
500 для А500
NRk,s = Rs,nπdnom2/4
1,4
2. Разрушение от выкалывания бетона основания (п.5.1.3)
2.1 Эффективная глубина
анкеровки hef (мм)
2.2 Коэффициент надежности γMс
HIT-RE 500
HIT-RE 500-SD
HIT-HY 200-A
HIT-HY 100
hef = hnom
2,1
2,1
1,5
1,8
2,1*
1,8
1,5
1,8
3. Комбинированное разрушение по контакту и выкалыванию бетона основания (п.5.1.5)
3.1 Номинальный диаметр
анкера dnom (мм)
3.2 Нормативное сцепление
химического анкера с бетоном В25 τRk
3.3 Коэффициент ψс**
Бетон В37
Бетон В50
Бетон В60
3.4 Коэффициент надежности γMр
8
10
12
14
16
20
25
28
30
32
По табл. А.15.2
1,04
1,07
1,09
см. поз. 2.2
4. Разрушение от раскалывания основания (п.5.1.4)
4.1 Коэффициент надежности γMsр
см. поз. 2.2
81
СТО 36554501-039-2014
Окончание таблицы А.15.1
*Коэффициент надежности для арматуры Ø8-14 может быть принят 1,8 в случае применения при
ударном сверлении специальных твердосплавных буров Hilti TE-CD, Hilti TE-YD или при выполнении
отверстий алмазным бурением (выполнение установочных отверстий алмазным бурением предусмотрено
только для анкеров на основе Hilti HIT-RE 500)
**Для анкеров на основе Hilti HIT-HY 200-A значение коэффициента ψс принимается 1,0 не
зависимо от класса бетона.
Т а б л и ц а А.15.2 – Нормативное
сцепление
τRk
химического
HIT-RE 500 (-SD) / HIT-HY 200-A / HIT-HY 100
HIT-RE 500 + Арматура
HIT-RE 500-SD + Арматура
HIT-HY 200-A + Арматура
HIT-HY 100 + Арматура
1.1 Нормативное сцепление
химического анкера с бетоном В25 без
трещин при выполнении отверстий
ударным сверлением τRk,urc (Н/мм2)
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим II (58/35 °С)
Температурный режим III (70/43 °С)
1.2 Нормативное сцепление
химического анкера с бетоном В25 без
трещин при выполнении отверстий
алмазным бурением τRk,urc (Н/мм2)
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим II (58/35 °С)
Температурный режим III (70/43 °С)
1.3 Нормативное сцепление
химического анкера с бетоном В25 c
трещинами τRk,urc (Н/мм2)
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим II (58/35 °С)
Температурный режим III (70/43 °С)
1.4 Нормативное сцепление
химического анкера с бетоном В25 без
трещин τRk,urc (Н/мм2)
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50 °С)
Температурный режим V (120/72 °С)
1.5 Нормативное сцепление
химического анкера с бетоном В25 с
трещинами τRk,rc (Н/мм2)
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50 °С)
Температурный режим V (120/72 °С)
1.6 Нормативное сцепление
химического анкера с бетоном В25 без
трещин τRk,urc (Н/мм2)
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50 °С)
1.7 Нормативное сцепление
химического анкера с бетоном В25 с
трещинами τRk,urc (Н/мм2)
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50 °С)
82
анкера
А400 по ГОСТ 5781-82, A500С по ГОСТ Р 52544
Ø8
Ø10
Ø12
Ø14
Ø16
Ø20
Ø25
Ø28
Ø30
Ø32
HIT-RE 500 / HIT-RE 500-SD
15
12
7
15
12
7
15
12
7
14
12
7
14
11
7
14
11
6,5
13
11
6,5
13
10
6
13
10
6
13
10
6
8,5
7
4
8
6,5
3,5
7,5
6
3,5
7
5,5
3,5
6,5
5
3
6
5
3
6
5
3
HIT-RE 500
12
9,5
6
12
9,5
6
12
9,5
6
11
9
5,5
11
8,5
5
10
8
4,5
HIT-RE 500-SD
8
6,5
4
8
6,5
3,5
7,5
6
3,5
7
6
3,5
7
6
3,5
7
5,5
3
7
5,5
3
HIT-HY 200-A
12
10
8,5
HIT-HY 200-A
-
5,0
4,0
3,5
7,0
5,5
5,0
HIT-HY 100
9,5
8,0
-
HIT-HY 100
-
5,5
4,0
-
-
-
СТО 36554501-039-2014
Т а б л и ц а А.15.3 – Параметры для расчета прочности при сдвиге анкеров
HIT-RE 500 (-SD) / HIT-HY 200-A / HIT-HY 100 с арматурой
HIT-RE 500 + Арматура
HIT-RE 500-SD + Арматура
HIT-HY 200-A + Арматура
HIT-HY 100 + Арматура
Общая длина заделки анкера
hnom(мм)
Min
Max
А400 по ГОСТ 5781-82, A500С по ГОСТ Р 52544
Ø8
Ø10
Ø12
Ø14
Ø16
Ø20
Ø25
Ø28
Ø30
Ø32
60
160
60
200
70
240
80
280
80
320
90
400
100
500
115
540
120
600
130
660
28
30
32
1. Разрушение по стали без плеча силы (п.5.2.1.1)
1.1 Нормативное сопротивление
арматуры растяжению Rs,n (МПа)
1.2 Нормативная сила сопротивления
анкера по стали VRk,s (кН)
1.3 Коэффициент надежности γMs
400 для А400
500 для А500
NRk,s = 0,5Rs,nπdnom2/4
1,5
2. Разрушение по стали с плечом силы (п.5.2.1.2)
2.1 Нормативный предельный
момент для анкера МRk,s (Н·м)
2.2 Коэффициент надежности γMs
МRk,s = 1,2Rs,nπdnom3/32
1,5
3. Разрушение от выкалывания бетона основания за анкером (п.5.2.2)
3.1 Коэффициент k
3.2 Коэффициент надежности γMс
HIT-RE 500
HIT-RE 500-SD
HIT-HY 200-A
HIT-HY 100
2,0
1,5
1,5
1,5
1,8
4. Разрушение от откалывания края основания (п.5.2.3)
4.1 Приведенная глубина анкеровки
при сдвиге lf (мм)
4.2 Номинальный диаметр анкера
dnom (мм)
4.3 Коэффициент надежности γMс
HIT-RE 500
HIT-RE 500-SD
HIT-HY 200-A
HIT-HY 100
lf = hnom, но не более 8dnom
8
10
12
14
16
20
25
1,5
1,5
1,5
1,8
Т а б л и ц а А.15.4 – Параметры для расчета деформативности при растяжении
анкеров HIT-RE 500 (-SD) / HIT-HY 200-A / HIT-HY 100 с арматурой
HIT-RE 500 + Арматура
А400 по ГОСТ 5781-82, A500С по ГОСТ Р 52544
HIT-RE 500-SD + Арматура
Ø8 Ø10 Ø12 Ø14 Ø16 Ø20 Ø25 Ø28 Ø30 Ø32
HIT-HY 200-A + Арматура
HIT-HY 100 + Арматура
1. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне В25-В60 без трещин (п.6.5)
1.1 Коэффициент податливости
анкера сΝ0 (мм/МПа)
HIT-RE 500 / HIT-RE 500-SD
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим II (58/35 °С)
Температурный режим III (70/43 °С)
HIT-HY 200-A
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50 °С)
Температурный режим V (120/72 °С)
0,02
0,03
0,07
0,02
0,04
0,09
0,03
0,05
0,10
0,03
0,06
0,12
0,04
0,07
0,14
0,05
0,09
0,18
0,06
0,12
0,23
0,07
0,13
0,26
0,08
0,14
0,28
0,08
0,15
0,30
0,02
0,03
0,04
0,03
0,04
0,05
0,03
0,05
0,06
0,04
0,05
0,07
0,04
0,06
0,08
0,06
0,08
0,10
0,07
0,10
0,12
0,08
0,11
0,14
0,08
0,11
0,15
0,09
0,12
0,16
83
СТО 36554501-039-2014
Окончание таблицы А.15.4
HIT-RE 500 + Арматура
А400 по ГОСТ 5781-82, A500С по ГОСТ Р 52544
HIT-RE 500-SD + Арматура
Ø8 Ø10 Ø12 Ø14 Ø16 Ø20 Ø25 Ø28 Ø30 Ø32
HIT-HY 200-A + Арматура
HIT-HY 100 + Арматура
1. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне В25-В60 без трещин (п.6.5)
1.1 Коэффициент податливости
анкера сΝ0 (мм/МПа)
HIT-HY 100
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50°С)
1.2 Коэффициент податливости
анкера сΝ∝(мм/МПа)
HIT-RE 500 / HIT-RE 500-SD
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим II (58/35 °С)
Температурный режим III (70/43 °С)
HIT-HY 200-A
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50 °С)
Температурный режим V (120/72 °С)
HIT-HY 100
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50 °С)
0,06
0,06
0,06
0,06
0,06
0,06
0,07
0,07
0,07
0,07
0,07
0,07
0,08
0,08
-
0,04
0,07
0,09
0,05
0,09
0,12
0,06
0,10
0,15
0,07
0,12
0,17
0,08
0,14
0,20
0,11
0,18
0,26
0,14
0,23
0,33
0,15
0,26
0,37
0,17
0,28
0,40
0,18
0,30
0,43
0,04
0,04
0,04
0,05
0,05
0,05
0,06
0,06
0,07
0,07
0,07
0,08
0,08
0,09
0,09
0,10
0,11
0,11
0,13
0,14
0,14
0,15
0,15
0,16
0,16
0,16
0,17
0,17
0,17
0,18
0,09
0,09
0,09
0,09
0,09
0,09
0,10
0,10
0,10
0,10
0,10
0,10
0,11
0,11
-
2. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне В25-В60 с трещинами (п.6.5)
2.1 Коэффициент податливости
анкера сΝ0 (мм/МПа)
HIT-RE 500-SD
Температурный режим I(40/24 °С)
Температурный режим II (58/35 °С)
Температурный режим III (70/43 °С)
HIT-HY 200-A
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50 °С)
Температурный режим V (120/72 °С)
HIT-HY 100
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50 °С)
2.2 Коэффициент податливости
анкера сΝ∝ (мм/МПа)
HIT-RE 500-SD
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим II (58/35 °С)
Температурный режим III (70/43 °С)
HIT-HY 200-A
Температурный режим I (40/24 °С)
Температурный режим IV (80/50 °С)
Температурный режим V (120/72 °С)
2.3 Коэффициент податливости
анкера сΝ∝ (мм/МПа)
HIT-HY 100
Температурный режим I (40/24°С)
Температурный режим IV (80/50°С)
84
0,03
0,07
0,14
0,04
0,08
0,16
0,05
0,09
0,18
0,05
0,10
0,20
0,05
0,11
0,22
0,06
0,13
0,25
0,07
0,15
0,29
0,08
0,16
0,32
0,09
0,17
0,34
0,11
0,15
0,20
-
0,09
0,09
0,10
0,10
0,11
0,12
0,11
0,12
–
–
–
–
–
–
–
–
–
–
–
–
0,23
0,38
0,54
0,16
0,22
0,29
–
–
0,09
0,09
0,10
0,10
0,11
0,12
0,11
0,12
0,09
0,17
0,35
СТО 36554501-039-2014
Т а б л и ц а А.15.5 – Параметры для расчета деформативности при сдвиге анкеров
HIT-RE 500 (-SD) / HIT-HY 200-A / HIT-HY 100 с арматурой
HIT-RE 500 + Арматура
А400 по ГОСТ 5781-82, A500С по ГОСТ Р 52544
HIT-RE 500-SD + Арматура
Ø8 Ø10 Ø12 Ø14 Ø16 Ø20 Ø25 Ø28 Ø30 Ø32
HIT-HY 200-A + Арматура
HIT-HY 100 + Арматура
1. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне В25-В60 с трещинами и без трещин
(п.6.6)
1.1 Коэффициент жесткости
анкера СV0 (кН/мм)
HIT-RE 500
HIT-RE 500-SD
HIT-HY 200-A
HIT-HY 100
1.2 Коэффициент жесткости
анкера СV∝ (кН/мм)
HIT-RE 500
HIT-RE 500-SD
HIT-HY 200-A
HIT-HY 100
16,7
16,7
20,0
20,0
20,0
20,0
25,0
25,0
25,0
25,0
25,0
25,0
33,3
33,3
33,3
33,3
33,3
33,3
33,3
33,3
16,7
20,0
20,0
25,0
25,0
25,0
33,3
33,3
33,3
33,3
16,7
20,0
20,0
25,0
25,0
25,0
33,3
–
–
–
11,1
11,1
12,5
12,5
14,3
14,3
16,7
16,7
20,0
20,0
20,0
20,0
20,0
20,0
25,0
25,0
25,0
25,0
25,0
25,0
11,1
12,5
14,3
16,7
20,0
20,0
20,0
25,0
25,0
25,0
0,09
0,08
0,07
0,06
0,06
0,05
0,05
–
–
–
85
СТО 36554501-039-2014
Приложение Б
(Обязательное)
Конструктивные требования к условиям установки анкеров
Б.1. В настоящем приложении даны конструктивные требования для
рассматриваемых в стандарте типов анкеров, которые должны соблюдаться на этапе
проектирования при размещении анкеров в бетонном основании, в том числе из
условий прочности и целостности основания при монтаже анкеров – см. табл. Б.1.–Б.15.
Б.2. Дополнительные указания и требования по технологии установки анкеров
(рекомендуемые моменты затяжки, диаметры отверстий и условия их выполнения) см.
специальную техническую документацию Hilti.
Т а б л и ц а Б.1 – Конструктивные требования к установке анкеров HSA
HSA
Вариант установки
М6
1 2 3
HSА, HSА-BW, HSА-R2, HSА-R
М8
М10
М12
М16
1 2 3 1 2 3 1 2 3 1 2 3
Общая длина заделки
37 47 67 39
анкера в бетон, hnom(мм)
Минимальная толщина
100 100 120 100
основания hmin(мм)
Минимальное краевое
35 35 35 40
расстояние* сmin(мм)
Минимальное межосевое
35 35 35 35
расстояние* smin(мм)
*Для стандартного момента затяжки
49
79
50
60
90
64
79
114
77
92
132
1
М20
2 3
90
115 130
100 120 100 120 160 100 140 180 140 160 180 160 220 220
35
35
50
40
40
70
65
55
80
75
70
130 120 120
35
35
50
50
50
70
70
70
90
90
90
195 175 175
Т а б л и ц а Б.2 – Конструктивные требования к установке анкеров HST
HST
Эффективная глубина анкеровки hef (мм)
Минимальная толщина основания hmin(мм)
М8
HST
М10
М12
М16
М20
47
100
60
120
82
160
101
200
125
250
55
60
70
70
100
100
125
125
55
60
85
70
140
100
170
125
70
140
HST
М24
1. Бетонное основание с трещинами
1.1 Минимальное краевое расстояние сmin(мм)
1.2 Минимальное межосевое расстояние smin(мм)
45
40
2.1 Минимальное краевое расстояние сmin(мм)
2.2 Минимальное межосевое расстояние smin(мм)
50
60
55
55
2. Бетонное основание без трещин
HST-R / HST-HCR
Минимальная толщина основания hmin(мм)
М8
100
55
55
HST-R / HST-HCR
М10
М12
М16
120
140
HST-R
М20
М24
160
200
250
55
60
60
70
100
100
125
125
55
60
70
70
140
100
150
125
1. Бетонное основание с трещинами
1.1 Минимальное краевое расстояние сmin(мм)
1.2 Минимальное межосевое расстояние smin(мм)
45
40
2.1 Минимальное краевое расстояние сmin(мм)
2.2 Минимальное межосевое расстояние smin(мм)
60
60
50
55
2. Бетонное основание без трещин
86
50
55
СТО 36554501-039-2014
Т а б л и ц а Б.3 – Конструктивные требования к установке анкеров HSL
HSL
Эффективная глубина анкеровки hef (мм)
Минимальная толщина основания hmin(мм)
Минимальное краевое расстояние сmin(мм)
Минимальное межосевое расстояние smin(мм)
HSL-3 / HSL-3-B / HSL-3-SK / HSL-3-SH /
HSL-3-G
М8
М10
М12
М16
М20
М24
60
120
60
60
70
140
70
70
80
160
80
80
100
200
100
100
125
250
150
125
150
300
150
150
Т а б л и ц а Б.4 – Конструктивные требования к установке анкеров HKD
HKD-S / HKD-SR / HKD-E / HKD-ER
HKD
Эффективная глубина
анкеровки hef (мм)
Минимальная толщина
основания hmin(мм)
Минимальное краевое
расстояние сmin(мм)
Минимальное межосевое
расстояние smin(мм)
М6X30
М8X30
М10X30
М8X40
М10X40
М12X50
M16X65
M20X80
30
30
30
40
40
50
65
80
100
100
100
100
100
100
130
160
105
105
105
140
140
175
203
280
60
60
60
80
80
125
130
160
HKD / HKDwol
Эффективная глубина
анкеровки hef (мм)
Минимальная толщина
основания hmin(мм)
Минимальное краевое
расстояние сmin(мм)
Минимальное межосевое
расстояние smin(мм)
–
М8X30
М10X30
М8X40
М10X40
М12X50
M16X65
M20X80
–
30
30
40
40
50
65
80
–
100
100
100
100
100
130
160
–
120
120
140
140
175
230
280
–
60
60
80
80
125
130
160
Т а б л и ц а Б.5 – Конструктивные требования к установке анкеров HDA
HDA
Эффективная глубина
анкеровки hef (мм)
Минимальная толщина
основания hmin(мм)*
М10
HDА-P / HDА-PR
М12
М16 М20
М10
HDА-T / HDА-TR
М12
М16
М20
100
125
190
250
100
125
190
250
180
200
270
350
180–220
200–250
270–330
350–450
1. Бетонное основание с трещинами и без трещин
1.1 Минимальное краевое
80
100
150
200
80
100
150
200
расстояние сmin(мм)
1.2 Минимальное межосевое
100
125
190
250
100
125
190
250
расстояние smin(мм)
*Для HDА-T / HDА-TR минимальная толщина основания принимается в зависимости от толщины
прикрепляемой детали
87
СТО 36554501-039-2014
Т а б л и ц а Б.6 – Конструктивные требования к установке анкеров HSC
HSC
Эффективная глубина
анкеровки hef (мм)
Минимальная толщина
основания hmin(мм)
Минимальное краевое
расстояние сmin(мм)
Минимальное межосевое
расстояние smin(мм)
HSC-A (HSC-AR)
HSC-I (HSC-IR)
М8х40
М10х40
М8х50
М12х60
М6х40
М8х40
М10х50
М10х60
М12х60
40
40
50
60
40
40
50
60
60
100
100
100
130
100
100
110
130
130
40
40
50
60
40
40
50
60
60
40
40
50
60
40
40
50
60
60
Т а б л и ц а Б.7 – Конструктивные требования к установке анкеров HUS
HUS
HUS-A / HUS-H / HUS-HR / HUS-I / HUS-P
6
Тип исполнения анкера
Общая длина заделки
анкера в бетон hnom (мм)
Минимальная толщина
основания hmin(мм)
1.1 Минимальное краевое
расстояние сmin(мм)
1.2 Минимальное межосевое
расстояние smin(мм)
2.1 Минимальное краевое
расстояние сmin(мм)
2.2 Минимальное межосевое
расстояние smin(мм)
-A
-H
-I
-P
8
HR
10
-H
-HR
14
-H
-HR
-HR
55
60
75
60
80
70
85
70
90
70
110
100
110
120
100
120
110
130
120
140
140
160
1. Бетонное основание с трещинами
35
50
50
45
50
50
50
50
50
50
60
35
40
40
45
50
50
50
50
50
50
60
2. Бетонное основание без трещин
35
55
55
45
50
65
65
50
50
50
60
35
55
55
45
50
65
65
50
50
50
60
Т а б л и ц а Б.8 – Конструктивные требования к установке анкеров HUS3
HUS3
HUS3-H / HUS3-C
Тип исполнения анкера
Общая длина заделки
анкера в бетон hnom (мм)
Минимальная толщина
основания hmin(мм)
1.1 Минимальное краевое
расстояние сmin(мм)
1.2 Минимальное межосевое
расстояние smin(мм)
2.1 Минимальное краевое
расстояние сmin(мм)
2.2 Минимальное межосевое
расстояние smin(мм)
88
8
10
14
-H
-C
-H
-C
-H
-C
50
60
70
55
75
85
65
85
115
100
100
120
100
130
140
120
160
200
1. Бетонное основание с трещинами
50
50
50
50
50
60
60
75
75
40
50
50
50
50
60
60
75
75
2. Бетонное основание без трещин
50
50
50
50
50
60
60
75
75
40
50
50
50
50
60
60
75
75
СТО 36554501-039-2014
Т а б л и ц а Б.9 – Конструктивные требования к установке анкеров HVU + HAS
HVU + HAS
Эффективная глубина
анкеровки hef (мм)
Минимальная толщина
основания hmin(мм)
Минимальное краевое
расстояние сmin(мм)
Минимальное межосевое
расстояние smin(мм)
HAS / HAS-R / HAS-HCR
M12 M16 M20 M24
M27
M30
M8
M10
80
90
110
125
170
210
240
270
110
120
140
170
220
270
300
340
40
45
55
65
90
120
130
135
40
45
55
65
90
120
130
135
Т а б л и ц а Б.10 – Конструктивные требования к установке анкеров HVU + HIS
HVU + HIS
Эффективная глубина анкеровки hef (мм)
Минимальная толщина основания hmin(мм)
Минимальное краевое расстояние сmin(мм)
Минимальное межосевое расстояние
smin (мм)
M8
HIS-N / HIS-RN
M10
M12
M16
M20
90
120
40
110
150
45
125
170
60
170
230
80
205
270
125
40
45
60
80
125
Т а б л и ц а Б.11 – Конструктивные
требования
HIT-HY 200 + HIT-Z
HIT-HY 200 + HIT-Z
установке
анкеров
HIT-Z / HIT-Z-R
M10
M12
M16
M8
Общая длина заделки анкера hnom (мм)
Минимальная толщина основания при прочистке
установочного отверстия hmin(мм)
Минимальная толщина основания без прочистки
установочного отверстия hmin(мм)
Минимальное краевое расстояние сmin(мм)
Минимальное межосевое расстояние smin(мм)
к
60 – 100
60 – 120
60 – 144
M20
96 – 192
100 – 220
hnom + 30 мм,
но не менее 100 мм
hnom + 45 мм
hnom + 60 мм
hnom + 100 мм
40
40
50
50
60
60
80
80
100
100
Т а б л и ц а Б.12 – Конструктивные требования к установке анкеров HIT-RE 500
(-SD) + HIT-V (HAS) / HIT-HY 200-A + HIT-V / HIT-HY 100 + HIT-V
HIT-RE 500 + HIT-V (HAS)
HIT-RE 500-SD + HIT-V
HIT-HY 200-A + HIT-V
HIT-HY 100 + HIT-V
HIT-V / HIT-V-R / HIT-V-HCR
M8
M10
M12
M16
M20
M24
M27
M30
Общая длина заделки анкера hnom(мм)
HIT-RE 500(-SD) + HIT-V (-R / -HCR) 40 – 160 40 – 200 48 – 240 64 – 320 80 – 400 96 – 480 108–540 120–600
HIT-HY 200-A + HIT-V (-R / -HCR)
60 – 160 60 – 200 70 – 240 80 – 320 90 – 400 96 – 480 108–540 120–600
60–160 60 – 200 70 – 240 80 – 320 90 – 400 100–480 110–540 120–600
HIT-HY 100 + HIT-V (-R / -HCR)
270
240
210
170
125
110
90
80
HIT-RE 500 + HAS (-R / -HCR)
Минимальная толщина
основания hmin(мм)
Минимальное краевое
расстояние сmin(мм)
Минимальное межосевое
расстояние smin(мм)
hnom + 30 мм,
но не менее 100 мм
hnom + 2d0
40
50
60
80
100
120
135
150
40
50
60
80
100
120
135
150
89
СТО 36554501-039-2014
Т а б л и ц а Б.13 – Конструктивные
требования
к
установке
анкеров
HIT-RE 500 (-SD) + HIS / HIT-HY 200-A + HIS / HIT-HY 100 + HIS
HIT-RE 500 + HIS
HIT-RE 500-SD + HIS
HIT-HY 200-A + HIS
HIT-HY 100 + HIS
HIS-N / HIS-RN
Эффективная глубина анкеровки hef (мм)
Минимальная толщина основания hmin(мм)
Минимальное краевое расстояние сmin(мм)
Минимальное межосевое расстояние smin(мм)
Т а б л и ц а Б.14 – Конструктивные
M8
M10
M12
M16
M20
90
120
40
40
110
150
45
45
125
170
55
55
170
230
65
65
205
270
90
90
требования
к
установке
анкеров
HIT-RE 500 (-SD) + HZA-R / HIT-HY 200-A + HZA-R
HIT-RE 500 + HZA-R
HIT-RE 500-SD + HZA-R
HIT-HY 200-A + HZA-R
HZA-R
M12
M16
M20
M24
Общая длина заделки анкера hnom(мм)
Минимальная толщина основания hmin(мм)
Минимальное краевое расстояние сmin(мм)
Минимальное межосевое расстояние smin(мм)
170 – 240
180 – 320
190 – 400
200 – 500
Т а б л и ц а Б.15 – Конструктивные
требования
hnom + 2d0
60
60
80
80
к
100
100
120
120
установке
HIT-RE 500 (-SD) + Арматура / HIT-HY 200-A + Арматура
HIT-RE 500 + Арматура
HIT-RE 500-SD + Арматура
HIT-HY 200-A + Арматура
Общая длина заделки
анкера hnom(мм)
Min
Max
Минимальная толщина
основания hmin(мм)
Минимальное краевое
расстояние сmin(мм)
Минимальное межосевое
расстояние smin(мм)
А400 по ГОСТ 5781-82, A500С по ГОСТ Р 52544
Ø8
Ø10
Ø12
Ø14
Ø16
Ø20
Ø25
Ø28
Ø30
Ø32
60
160
60
200
70
240
80
280
80
320
90
400
100
500
115
540
120
600
130
660
hnom + 30 мм,
но не менее
100 мм
hnom + 2d0
40
50
60
70
80
100
125
140
150
160
40
50
60
70
80
100
125
140
150
160
Т а б л и ц а Б.16 – Конструктивные
требования
HIT-HY 100 + Арматура
90
к
установке
анкеров
А400 по ГОСТ 5781-82, A500С по ГОСТ Р 52544
HIT-HY 100 + Арматура
Общая длина заделки
анкера hnom(мм)
Минимальная толщина
основания hmin(мм)
Минимальное краевое
расстояние сmin(мм)
Минимальное межосевое
расстояние smin(мм)
анкеров
Min
Max
Ø8
Ø10
Ø12
Ø14
Ø16
Ø20
Ø25
60
160
60
200
70
240
80
280
80
320
90
400
100
500
hnom + 30 мм,
но не менее 100 мм
hnom + 2do
40
50
60
70
80
100
125
40
50
60
70
80
100
125
СТО 36554501-039-2014
Приложение В
(обязательное)
Определение расчетных усилий для анкеров в группе
В.1 Определение расчетных усилий для анкеров в группе при растяжении
В.1.1 Для расчета анкеров в группе определяется расчетное значение
растягивающей силы в наиболее нагруженном анкере группы Nhsd, а также значение
суммарной силы Ngsd, действующей на группу анкеров, и ее эксцентриситет eN,1, eN,2
относительно центра тяжести анкерной группы. При этом в рассматриваемую
анкерную группу включают только растянутые анкеры (см. рис. В.1).
g
N sd
= ∑ N s,i
h
N sd
= N s,1
а – эксцентриситет в одном направлении, все анкеры растянуты; б – эксцентриситет в одном
направлении, растяжение только для части анкеров; в – эксцентриситет в двух направлениях, растяжение
только для части анкеров
Рисунок В.1 – Примеры распределения растягивающих усилий в анкерной группе
91
СТО 36554501-039-2014
В.1.2 Расчет узла анкерного крепления следует проводить для сечения,
проходящего по контакту основания и опорной плиты. Расчет следует выполнять
методом конечных элементов или упрощенными методами, обеспечивающими
приемлемую инженерную точность результатов.
В.1.3 Допускается распределение расчетных усилий на каждый анкер в группе
при растяжении устанавливать из упругого расчета узла анкерного крепления с учетом
следующих условий:
а) опорная плита крепежной детали является абсолютно жесткой согласно
п. В.1.5;
б) работа анкеров на сжатие не учитывается за исключением случая монтажа
опорной плиты с зазором к основанию;
в) деформации и напряжения сжатия в основании распределяются по линейному
закону (треугольная эпюра Nb=0,5bxEbεb); Максимальные напряжения бетона
основания не должны превышать расчетного сопротивления бетона;
г) модуль упругости и расчетное сопротивление бетона основания принимается
по СП 63.13330;
д) связь между усилиями и относительными деформациями анкера принимают
линейной по формуле (В.1) или с учетом фактической жесткости и податливости
анкера по формуле (В.2):
Ns,i = EsAsεs,i;
(В.1)
Ns,i = EАsεs,i,
(В.2)
где: Es – модуль упругости стали, 2·105МПа;
As – площадь сечения анкера (As=πd2/4);
εs,i – относительные деформации анкера;
EAs – жесткость анкера принимается по формуле:
EAs = CNhef,
(В.3)
здесь: CN – коэффициент жесткости анкера при растяжении (кН/м) – принимается
согласно п.6.8 настоящего стандарта;
hef – эффективная глубина анкера принимается в зависимости от типа и марки
анкера.
Жесткость всех анкеров в группе принимается одинаковой.
В.1.4 Усилия в анкерах в общем случае определяются из условий равновесия
внешних и внутренних усилий в узле анкерного крепления и уравнений, определяющих
распределение деформаций в расчетном сечении. Примеры распределения деформаций
в расчетном сечении представлены на рис. В.2.
В.1.5 Опорная плита крепежной детали принимается абсолютно жесткой, если
максимальные напряжения в ней не превышают расчетного сопротивления стали,
согласно СП 16.13330.
В.1.6 Если опорная плита крепежной детали не является достаточно жесткой, ее
гибкость следует учитывать при определении усилий в группе анкеров (см. рис. В.3).
92
СТО 36554501-039-2014
Рисунок В.2 – Схемы усилий и деформаций в расчетном сечении анкерного крепления
Рисунок В.3 – Схема возникновения дополнительных усилий для гибких опорных плит
93
СТО 36554501-039-2014
В.2 Определение расчетных усилий для анкеров в группе при сдвиге
В.2.1 Для расчета анкеров в группе определяется расчетное значение сдвигающей
силы в наиболее нагруженном анкере группы Vhsd, а также значение суммарной
силы Vgsd, действующей на группу анкеров, ее эксцентриситет относительно центра
тяжести анкерной группы и угол, соответствующий направлению силы Vgsd.
В.2.2 В рассматриваемую анкерную группу, для которой вычисляется суммарная
сила Vgsd, включают только нагруженные анкеры согласно указаниям п. В.2.3.
В.2.3 Распределение сдвигающих сил между анкерами в группе следует
принимать в зависимости от рассматриваемого механизма разрушения и направления
сдвигающей силы:
а) для случаев разрушения по стали и выкалыванию бетона за анкером, если
отверстия в опорной плите крепежной детали не превышает величин, приведенных в
таблице 4.2, распределение сдвигающих сил следует принимать равномерным между
всеми анкерами (см. рис. В.4);
б) для случая разрушения от откалывания края основания при действии
сдвигающей силы поперек края, усилие или его компоненты следует распределять
наиболее невыгодным образом только на крайние анкеры (см. рис. В.5);
в) для случая разрушения от откалывания края основания при действии
сдвигающей силы параллельно краю, усилие или его компоненты следует распределять
равномерно на все анкеры, при этом в анкерную группу включают только крайние
анкеры (см. рис. В.5).
В.2.4 Несущая способность при откалывании края основания может быть
повышена при исключении передачи сдвига на крайний ряд анкеров. Передача сдвига
на анкеры может быть исключена путем выполнения овальных отверстий в опорной
плите крепежной детали (см. рис. В.5в).
В.2.5 Определение сдвигающих сил в анкерах в составе анкерной группы от
совместного действия сдвигающих сил и крутящего момента следует определять по
общим правилам, принимая жесткость анкеров в группе равной между собой и из
условия равновесия внешних и внутренних сил (см. рис. В.6).
В.2.6 Для случаев разрушения от откалывания края полученные усилия в
одиночном анкере или его компоненты, действующие в противоположном от края
направлении, не учитываются при определении суммарной силы Vgsd, действующей на
группу анкеров (см. рис. В.7).
94
СТО 36554501-039-2014
Vhsd =Vsd,1 = Vsd,2 = V/2;
Vgsd= Vsd,1 + Vsd,2 = V;
ev=0
Vhsd = Vsd,1 = Vsd,2 = Vsd,3 = V/3;
Vgsd = Vsd,1 + Vsd,2 + Vsd,3 = V;
ev=0
V1=Vcosα; V2=Vsinα;
Vsd,1,1 = Vsd,2,1 = Vsd,3,1 = Vsd,4,1= V1/4;
Vsd,1,2 = Vsd,2,2 = Vsd,3,2 = Vsd,4,2= V2/4;
Vhsd =Vsd,1 = Vsd,2 = Vsd,3 = Vsd,4= V/4;
Vgsd,1= Vsd,1,1 + Vsd,2,1 + Vsd,3,1 + Vsd,4,1;
Vgsd,2= Vsd,1,2 + Vsd,2,2 + Vsd,3,2 + Vsd,4,2;
Vgsd = [(Vgsd,1)2 +(Vgsd,2)2]0,5 = V
αv=arctan(Vgsd,2/Vgsd,1) = α;
ev=0
Рисунок В.4 – Примеры равномерного распределения сдвигающих сил в анкерной группе
95
СТО 36554501-039-2014
Vsd,1 = Vsd,2 = V/2;
V sd= Vsd,1 + Vsd,2 = V;
ev=0
g
Vsd,1 =Vsd,2 =Vsd,3 =Vsd,4 =V/4;
Vgsd = Vsd,1 + Vsd,2 = V/2;
ev=0;
αv= 90°
Vsd,1 = Vsd,2 = V/2;
V sd= Vsd,1 + Vsd,2 = V;
ev=0
g
V1=V·cosα; V2=V·sinα;
Vsd,1,1 = Vsd,2,1 = V1/2;
Vsd,1,2 = Vsd,2,2 = Vsd,3,2 = Vsd,4,2= V2/4;
Vgsd,1= Vsd,1,1 + Vsd,2,1 = V1;
Vgsd,2= Vsd,1,2 + Vsd,2,2 = V2/2;
Vgsd = [(Vgsd,1)2 +(Vgsd,2)2 ]0,5
αv=arctan(Vgsd,2/Vgsd,1);
ev=0
Рисунок В.5 – Примеры распределения сдвигающих сил в анкерной группе для расчетов
при откалывании края основания.
96
СТО 36554501-039-2014
Vsd,1 = V/2 + T/s1;
Vsd,2 = V/2 – T/s1;
Vgsd = Vsd,1 + Vsd,2 = V;
ev=T / Vgsd
V1=V·cosα; V2=V·sinα;
Vsd,1,1 = V1/2 + T/s1;
Vsd,2,1= V1/2 – T/s1;
Vsd,1,2 = Vsd,2,2 = V2/2;
Vgsd,1= Vsd,1,1 + Vsd,2,1 = V1;
Vgsd,2= Vsd,1,2 + Vsd,2,2 = V2;
g
V sd = [(Vgsd,1)2 +(Vgsd,2)2 ]0,5=V
αv=arctan(Vgsd,2/Vgsd,1)=α;
ev= T / Vgsd
Vhsd= Vsd,1 = Vsd,2 = Vsd,3 = Vsd,4 =
T
=
2 s12 + s22
Vgsd = 0;
Рисунок В.6 – Пример распределения сдвигающих сил в анкерной группе
при действии крутящего момента
97
СТО 36554501-039-2014
V1=V·cosα; V2=V·sinα;
α ≥ 90°
Vsd,1,1= Vsd,2,1= V1/2<0;
(Vsd,1,1 , Vsd,2,1 не учитываются в расчете);
Vsd,1,2 = Vsd,2,2 = V2/2;
Vgsd = Vsd,1,2+ Vsd,2,2= V2;
V1=V·cosα; V2=V·sinα;
Vsd,1,1 = V1/2 + T/s1;
Vsd,2,1= V1/2 – T/s1 < 0;
(Vsd,2,1 не учитывается в расчете);
Vsd,1,2 = Vsd,2,2 = V2/2;
Vgsd,1= Vsd,1,1;
V sd,2= Vsd,1,2 + Vsd,2,2 = V2;
Vgsd = [(Vgsd,1)2 +(Vgsd,2)2 ]0,5
αv=arctan(Vgsd,2/Vgsd,1)=α;
g
ev= T / Vgsd
Vsd,1 = – T/s2< 0
(Vsd,1 не учитывается в расчете);
Vsd,2= T/s2;
Vsd = Vsd,2
Рисунок В.7 – Примеры учета направлений сдвигающих сил в анкерной группе
для расчетов при откалывании края основания.
98
СТО 36554501-039-2014
Приложение Г
(справочное)
Примеры расчетов
Пример 1. Проверить несущую способность анкерного крепления при
растяжении (см.рис.Г.1.1).
Дано: Расчетное усилие, передаваемое на анкерное крепление, от веса
коммуникаций N=10 кН. Подвесной элемент крепится в сжатой зоне плиты с помощью
анкера Hilti HKD M12×50 с резьбовой шпилькой M12 класса 4.6. Плита толщиной
200 мм из тяжелого бетона класса по прочности В30 с армированием в зоне установки
анкера Ø10 А400 с шагом 200×200 мм. Установка анкеров предусмотрена в зону
конструкции без трещин.
Рисунок Г.1.1 – Пример 1. Схема анкерного крепления.
Г.1.1 Общие положения. Расчетные усилия
Бетонное основание принимается без трещин по условиям установки.
Конструктивные требования к размещению анкеров HKD по табл.Б.4 соблюдены
(п. 4.3): h = 200 мм; с1 = 600 мм; h > hmin = 100 мм; с1 > cmin = 175 мм.
Расчетное значение растягивающей силы, действующей на одиночный анкер,
определяется в отсутствии дополнительных эксцентриситетов Nsd=N=10кН (п. 4.11)
Г.1.2 Проверка прочности при разрушении по стали (п.5.1.1)
Нормативное значение силы сопротивления анкера при разрушении по стали
NRk,s = 33,7 кН (поз.1.1 табл. А.4.1)
Коэффициент надежности γMs = 2,0 (поз. 1.2 табл. А.4.1)
Условие прочности при разрушении по стали Nsd ≤ NRk,s / γMs (поз. 1 табл. 5.1) –
выполнено
10 кН < 33,7 кН / 2,0
10 кН < 16,85 кН
99
СТО 36554501-039-2014
Г.1.3 Проверка прочности при разрушении по контакту анкера с основанием
(п. 5.1.2)
Нормативное значение силы сопротивления анкера по контакту с основанием для
анкера HKD М12×50 в табл. А.4.1 не установлено. Согласно примечанию к табл. А.4.1.
проверку прочности анкера по контакту с основанием допускается не проводить.
Г.1.4 Проверка прочности
основания (п. 5.1.3)
при
разрушении
от
выкалывания
бетона
Нормативное значение силы сопротивления для одиночного анкера при
разрушении от выкалывания бетона основания по формуле (5.2):
0
N=
Rk ,c N Rk ,c
Ac, N
Ac0, N
ψ s , N ψ re, N ψ=
ec, N 19, 6кН ⋅
22500мм 2
22500мм 2
⋅=
1 ⋅1 ⋅1 19, 6кН
0
1,5
1,5
при N Rk
=
11,8 22 ⋅ 50=
19566=
Н 19, 6 кН
,c k1 Rb,n ⋅ h=
ef
hef = 50 мм (поз.3.1 табл.А.4.1)
Rb,n = 22 МПа (по табл. 6.7. СП 63.13330.2012 для бетона В30):
1,5hef =
1,5 ⋅ 50мм =
75 мм
3hef =
3 ⋅ 50мм =
150мм ; ccr , N =
scr , N =
Ac0, N = scr , N scr , N = 150мм ⋅150мм = 22500мм 2
Ac,N = A0c,N
ψs,N = 1,0 при c ≥ ccr,N
ψre,N = 1,0 (арматура в зоне установки анкеров расположена с шагом более 150мм)
ψeс,N = 1,0
Коэффициент надежности при разрушении от выкалывания бетона основания
γMс=1,5 (поз.3.2 табл.А.4.1)
Условие прочности при разрушении от выкалывания бетона основания
Nsd ≤ NRk,c/γMc (поз.3 табл.5.1) – выполнено
10 кН < 19,6 кН / 1,5
10 кН < 13,0 кН
Г.1.5 Проверка прочности при разрушении от раскалывания основания
(п.5.1.4)
Критическое краевое расстояние для случая разрушения от раскалывания бетона
основания при растяжении ccr ,sp = 175 мм (поз.4.1 табл.А.4.1).
Согласно п. 5.1.4.4 проверку прочности при разрушении от раскалывания
основания для одиночного анкера при удалении от края c ≥ сcr,sp (600 мм > 175 мм) и
толщине основания h ≥ 2hef (200 мм > 2·50 мм) допускается не проводить.
Таким образом, несущая способность анкера при действии растягивающей
силы по всем предусмотренным согласно п. 5.1 видам проверки прочности
обеспечена.
100
СТО 36554501-039-2014
Пример 2. Проверить несущую способность анкерного крепления при сдвиге
(см. рис. Г.2.1).
Дано: Расчетное сдвигающее усилие, передаваемое на анкерное крепление,
V=8 кН. Крепление осуществляется с помощью четырех анкеров Hilti HSA M12
(hnom=79 мм) к бетонному основанию толщиной 300 мм из тяжелого бетона класса по
прочности В25. Установка анкеров предусмотрена в зону конструкции без трещин.
Опорная пластина крепежной детали толщиной 15 мм с 4 отв. Ø13 мм плотно без
зазоров прилегает к основанию.
Рисунок Г.2.1 – Пример 2. Схема анкерного крепления.
Г.2.1 Общие положения. Расчетные усилия
Бетонное основание принимается без трещин по условиям установки.
Конструктивные требования к размещению анкеров HSA по табл.Б.1 соблюдены
(п.4.3): h = 300 мм; с1 = 90 мм; с2 = 70 мм; s1 = 100 мм, s2 = 80 мм; h > hmin=140 мм;
с > cmin =65 мм; s > smin = 70 мм.
Дополнительные усилия в анкерах от плеча сдвигающей силы не учитываются
(п.4.15).
Расчетные усилия для отдельных анкеров и анкерных групп определяются
согласно Приложению В (см. рис. Г.2.2). Расчет для случая разрушения от откалывания
края основания вблизи угла выполняется для двух направлений: в направлении нижней
грани и боковой грани (п. 5.2.3.2).
Г.2.2 Проверка прочности при разрушении по стали (п. 5.2.1.1)
Нормативное значение силы сопротивления анкера при разрушении по стали при
сдвиге VRk,s=29,5 кН (поз.1.1 табл.А.1.2)
Коэффициент надежности γMs = 1,25 (поз.1.2 табл.А.1.2)
Условие прочности при разрушении по стали Vhsd ≤ 0,8·VRk,s/γMs (поз. 1 табл. 5.3) –
выполнено
2 кН < 0,8·29,5 кН / 1,25
2 кН < 18,88 кН
101
СТО 36554501-039-2014
Vhsd= Vsd,1 = Vsd,2 =Vsd,3 = Vsd,4 =
= V/4 = 2 кН
Vgsd = ΣVsd,i = 8 кН
Vsd,1 = Vsd,2 = V/2 = 4 кН
Vsd,1 = Vsd,2 =Vsd,3 =
= Vsd,4 = V/4 = 2 кН
Vgsd = Vsd,2 + Vsd,4 = 4 кН
Vgsd = Vsd,1 + Vsd,2 = 8 кН
а – разрушение по стали и выкалыванию бетона основания за анкером; б – разрушение от откалывания
края основания в направлении нижней грани; в – разрушение от откалывания края основания
в направлении боковой грани
Рисунок Г.2.2 – Пример 2. Распределение расчетных сдвигающих сил в анкерной группе
Г.2.3 Проверка прочности при разрушении
основания за анкером (п.5.2.2)
от
выкалывания
бетона
Сдвигающие силы в пределах группы имеют одно направление, согласно
п. 5.2.2.2 проверка прочности выполняется для анкерной группы в целом.
Г.2.3.1 Определение нормативной силы сопротивления выкалыванию NRk,c
для анкерной группы (п.5.1.3.1)
Нормативное значение силы сопротивления для анкерной
разрушении от выкалывания бетона основания по формуле (5.2):
0
N=
Rk ,c N Rk ,c
Ac, N
Ac0, N
ψ s , N ψ re, N ψ=
26, 6кН ⋅
ec, N
71424мм 2
38025мм 2
группы
при
⋅ 0,91 ⋅ 0,825
=
⋅1 37,5кН
0
1,5
1,5
при N Rk
,c = k1 Rb,n ⋅ hef = 11,8 ⋅ 18,5 ⋅ 65 = 26590 Н = 26, 6 кН
hef = 65 мм (табл.А.1.1),
Rb,n =18,5 МПа (по табл. 6.7. СП 63.13330.2012 для бетона В25)
scr , N =
3hef =
3 ⋅ 65мм =
195мм ; ccr , N =
1,5hef =
1,5 ⋅ 65мм =
98 мм
Ac0, N = scr , N scr , N = 195мм ⋅195мм = 38025мм 2
Ac,N= (70 мм + 80 мм + 98 мм)·(90 мм + 100 мм + 98 мм) = 71424 мм2 –
см. рис. Г.2.3(а)
70мм
ψ s, N = 0, 7 + 0,3
= 0,91
98 мм
102
СТО 36554501-039-2014
65
=0,825
200
армированию)
ψeс,N = 1,0
ψ re, N =0,5 +
(при
отсутствии
данных
по
фактическому
Г.2.3.2 Проверка прочности от выкалывания бетона основания при сдвиге
Нормативное значение силы сопротивления для анкерной группы
разрушении от выкалывания бетона основания за анкером по формуле (5.22):
при
VRk ,cp =
kN Rk ,c =⋅
2, 0 37,5кН =
75кН,
где NRk,c – см. п.2.3.1 рассматриваемого примера; k = 2,0 (поз.3.1 табл.А.1.2).
Коэффициент надежности при разрушении от выкалывания бетона основания
γMс=1,5 (поз. 3.2 табл. А.1.2)
Условие прочности при разрушении от выкалывания бетона основания
g
V sd ≤ VRk,cp/γMc (поз. 3 табл. 5.3) – выполнено
8 кН < 75 кН / 1,5
8 кН < 50 кН
а – фактическая площадь Ac,N к расчету выкалывания бетона основания за анкером; б – фактическая
площадь Ac,V к расчету при разрушении от откалывания края основания в направлении нижней грани;
в – фактическая площадь Ac,V к расчету при разрушении от откалывания края основания в направлении
боковой грани
Рисунок Г.2.3 – Пример 2. Фактическая площадь основания условной призмы
выкалывания
103
СТО 36554501-039-2014
Г.2.4 Проверка прочности при разрушении от откалывания края основания
(п.5.2.3)
Г.2.4.1 Разрушение от
нижней грани
откалывания
края
основания
в
направлении
Рассматривается схема разрушения по рис. Г.2.2(б). Расчетное усилие Vgsd = 8 кН,
αv = 0°, c1 = 90 мм, c2 = 70 мм.
Нормативное значение силы сопротивления для анкерной группы при
разрушении от откалывания края основания по формуле (5.24):
0
V=
Rk ,c VRk ,c
Ac,V
Ac0,V
ψ s,V ψ h,V ψ α,V ψ ec,V ψ=
re,V 16, 78кН ⋅
38475мм 2
36450мм 2
⋅ 0,855 ⋅1, 0 ⋅1, 0 ⋅1, 0=
⋅1, 0
= 15,1кН
при
(
0
VRk
,c =k1 d nom
) (l f ) Rb,n c11,5 =2,8 ⋅120,085 ⋅ 650,067 ⋅ 18,5 ⋅ 901,5 =
α
b
= 16781Н
= 16, 78кН
dnom =12 мм (поз.4.2 табл. А.1.2); lf = 65 мм (поз. 4.1 табл.А.1.2);
Rb,n =18,5 МПа (по табл. 6.7. СП 63.13330.2012 для бетона В25);
0,5
0,2
0,5
0,2
 lf 
d

 65 
 12 
α= 0,1  = 0,1 ⋅   = 0, 085 ; β
= 0,1 nom  = 0,1 ⋅   = 0, 067
 90 
 90 
 c1 
 c1 
Ac0,V = 3с1 ⋅1,5с1 = 4,5 ⋅ с12 = 4,5 ⋅ (90мм) 2 = 36450мм 2
Ac,V = 1,5·90 мм·(1,5·90 мм + 80 мм + 70 мм) = 38475 мм2 – см. рис. Г.2.3(б)
c
70мм
ψ s,V = 0, 7 + 0,3 ⋅ 2 = 0, 7 + 0,3 ⋅
= 0,855
1,5 ⋅ c1
1,5 ⋅ 90мм
Ψh,V =1,0 (при h > 1,5с1) ; Ψα,V = 1,0 (при αV = 0°); Ψec,V = 1,0
Ψre,V = 1,0 – при отсутствии данных по фактическому армированию конструкции
Коэффициент надежности при разрушении от откалывания края основания
γMc = 1,5 (поз.4.3 табл.А.1.2)
Условие прочности при разрушении от откалывания края основания в
направлении нижней грани Vgsd ≤ VRk,c/γMc (поз.4 табл.5.1) – выполнено
8 кН < 15,1 кН / 1,5
8 кН < 10 кН
Г.2.4.2 Разрушение от
боковой грани
откалывания
края
основания
в
направлении
Рассматривается схема разрушения по рис. Г.2.2(в). Расчетное усилие Vgsd = 4 кН,
αv = 90°, c1 = 70 мм, c2 = 90 мм.
Аналогично п.3.4.1 нормативное значение силы сопротивления для анкерной
группы при разрушении от откалывания края основания:
104
СТО 36554501-039-2014
0
VRk ,c= VRk
,c
Ac,V
Ac0,V
ψ s,V ψ h,V ψ α,V ψ ec,V ψ re,V= 12кН ⋅
30975мм
2
22050мм 2
⋅ 0,957 ⋅1, 0 ⋅ 2,5 ⋅1, 0 ⋅1, 0=
= 40,3кН
при
(
0
VRk
k1 d nom
,c =
) (l f ) Rb,n c11,5 =2,8 ⋅120,096 ⋅ 650,07 ⋅ 18,5 ⋅ 701,5 =11992 Н =12, 0 кН
α
b
0,5
0,2
0,5
0,2
 lf 
 d nom 
 65 
 12 
α= 0,1  = 0,1 ⋅   = 0, 096 ; β
= 0,1
 = 0,1 ⋅   = 0, 07
 70 
 70 
 c1 
 c1 
Ac0,V =
3с1 1,5с1 =
4,5с12 =
4,5 ⋅ (70мм) 2 =
22050 мм 2
Ac,V= 1,5·70 мм·(1,5·70 мм + 100 мм + 90 мм) = 30975 мм2 – см. рис. Г.3.3(в)
c
90мм
ψ s,V = 0, 7 + 0,3 2 = 0, 7 + 0,3 ⋅
= 0,957
1,5 ⋅ c1
1,5 ⋅ 70 мм
Ψh,V = 1,0 (при h > 1,5с1); Ψec,V = 1,0; Ψre,V = 1,0
1
1
=
ψ α,V
=
=
2, 5 (при αV=90°)
2
2
(0, 4 ⋅1) 2
( cos αV ) + ( 0, 4 sin αV )
Условие прочности при разрушении от откалывания края основания в
направлении боковой грани Vgsd ≤ VRk,c/γMc (поз. 4 табл. 5.1) – выполнено
4 кН < 40,3 кН / 1,5
4 кН < 26,8 кН
Таким образом, несущая способность анкерного крепления при действии
сдвигающей силы по всем предусмотренным согласно п. 5.2 видам проверки
прочности обеспечена.
Пример 3. Проверить несущую способность анкерного крепления при
комбинированном действии усилий (см.рис.Г.3.1).
Дано: Металлическая деталь крепится к верхнему участку железобетонной стены
с помощью четырех химических анкеров Hilti HIT-RE 500-SD со шпилькой
HIT-V-5.8 М12 (hef = 110 мм). Стена толщиной 200 мм из тяжелого бетона класса по
прочности В30 с армированием Ø12 А400 с шагом 200×200 мм. Опорная пластина
крепежной детали толщиной 20 мм с 4 отв. Ø14 мм прилегает к основанию c
выравнивающим слоем 10 мм. Внешние расчетные усилия, действующие в анкерном
креплении: сдвигающая сила V=4 кН, изгибающий момент M = 2 кН·м. Температурный
режим эксплуатации от минус 43 до плюс 40 °С.
105
СТО 36554501-039-2014
Рисунок Г.3.1 – Пример 3. Схема анкерного крепления
Г.3.1 Общие положения. Расчетные усилия
Бетонное основание принимается для общего случая с трещинами.
Конструктивные требования к размещению анкеров Hilti HIT-RE 500-SD +
HIT-V М12 по табл. Б.12 соблюдены (п.4.3): h = 200 мм; с1 = 80 мм; s2 = 150 мм;
h > hmin = 140 мм; с > cmin = 60 мм; s > smin = 60 мм.
Эксплуатация анкерного крепления осуществляется при температурном режиме I
согласно табл. 4.3.
Расчетные усилия для отдельных анкеров и анкерных групп определяются
согласно Приложению В. Растягивающие усилия в анкерах определяются согласно
п. В.1.4. Расчетная схема усилий, действующих в анкерном креплении при растяжении
представлена на рис. Г.3.2.
Рисунок Г.3.2 – Пример 3. Расчетная схема усилий в анкерном креплении
106
СТО 36554501-039-2014
Эпюра напряжений и деформаций в бетоне принятая треугольной Nb = 0,5bxEbεb.
Модуль упругости и расчетное сопротивление бетона основания согласно
СП 63.13330.2012 Eb = 32000 МПа, Rb =17 МПа.
Коэффициент жесткости химического анкера при растяжении по формуле (6.8)
при сN0 = 0,05 мм/МПа (поз.2.1 табл. А.12.4):
=
C N C=
N ,0
πd nom hef 3,14 ⋅12мм ⋅110мм
=
= 82896кН / м
0, 05мм / МПа
cN ,0
Связь между усилиями и относительными деформациями анкера принята
0
линейной по формуле (В.2): N s=
1,2 EAa ε s ,1 , где EA а =CN·hef = 9118 кН – жесткость
одиночного анкера на растяжение согласно п. В.1.3. Для рассматриваемой группы
крайних анкеров суммарная жесткость EAa принимается удвоенной.
Высота сжатой зоны определяется из условия равновесия внутренних и внешних
сил и соотношения относительных деформаций бетона и анкера:
0 → 0,5bxEbεb – EAа·εs,1 = 0;
ΣN = 0: Nb − N s,1,2 =
(3.а)
M;
ΣM = 0: N s ,1,2 ⋅ (a1 − x / 3) =
(3.б)
a1 − x
⋅εb ,
x
(3.в)
=
ε s,1
Высота сжатой зоны определяется из совместного решения уравнений (3.а)
и (3.в):
=
x
(18236кН )2 + 2 ⋅ 32
EFa2 + 2 Eb a1bEFa − EFa
=
Ebb
кН
⋅ 250мм ⋅ 220мм ⋅18236кН − 18236кН
2
мм
= 33,5мм
кН
⋅ 220мм
32
мм 2
Усилие Ns1,2 при этом определяется из уравнения равновесия (3.б) как:
=
N s1,2
M
2кН ⋅ м
= = 8, 4кН
(a1 − x / 3) 0, 238м
Максимальные напряжения в бетоне:
Eb=
εb
N s1,2
8400 Н
Н
=
= 2, 28 2 < Rb
0,5bx 0,5 ⋅ 220мм ⋅ 33,5мм
мм
Расчетное значение растягивающей силы для одиночного анкера и анкерной
группы (два анкера крайнего ряда) соответственно:
Nhsd = Ns1,2 / 2 = 8,4 кН / 2 = 4,2 кН;
Ngsd = Ns1,2 = 8,4 кН
Сдвигающие усилия в анкерах определяются согласно п.В.2.3. Для случая
разрушения по стали и выкалыванию бетона за анкером принимается равномерное
распределение сдвигающих усилий между четырьмя анкерами: Vgsd = V = 4кН,
107
СТО 36554501-039-2014
Vhsd = V/4 = 1 кН. Согласно п. В.2.6 суммарное усилие в анкерной группе при расчетах
для случая разрушения от откалывания края Vgsd = 0 (сдвигающая сила действует в
противоположную от края сторону).
При расчете на сдвиг учитывается возникновение дополнительного плеча
сдвигающей силы согласно п.4.13 по формуле (4.1):
a3 + el 12мм / 2 + 10мм + 20 мм / 2
=
ls =
= 26мм
aM
1,0
Г.3.2 Определение расчетных сил сопротивления при растяжении (п. 5.1)
Г.3.2.1 Разрушение по стали (п.5.1.1)
Нормативное значение силы сопротивления анкера при разрушении по стали
NRk,s=42 кН (поз. 1.1 табл. А.12.1)
Коэффициент надежности γMs= 1,5 (поз. 1.2 табл. А.12.1)
Расчетная сила сопротивления по стали NRk,s/γMs= 42/1,5=28 кН
Г.3.2.2 Разрушение от выкалывания бетона основания (п.5.1.3)
Нормативное значение силы сопротивления для анкерной группы из двух крайних
анкеров при разрушении от выкалывания бетона основания по формуле (5.2):
=
N Rk ,c
Ac, N
0
N Rk
ψ ec, N
,c 0 ψ s , N ψ re, N=
Ac, N
45, 45кН ⋅
117600мм 2
108900мм 2
⋅ 0,845
=
⋅1 ⋅1 41,5кН
0
1,5
1,5
при N Rk
,c = k1 Rb,n ⋅ hef =8, 4 ⋅ 22 ⋅110 = 45454 Н = 45, 45кН
hef= 110 мм (поз.2.1 табл.А.12.1)
Rb,n = 22 МПа (по табл. 6.7. СП 63.13330.2012 для бетона В30)
3hef 3 ⋅110 мм =
1,5hef =⋅
1,5 110 мм =
165мм
scr , N ==
330 мм ; ccr , N =
Ac0, N = scr , N scr , N = 330мм ⋅ 330мм = 108900 мм 2
=
Ac, N
2
( 0,5scr , N + s2 + 0,5scr , N ) ⋅ ( c1 + 0,5s=
cr , N ) 117600мм
80мм
= 0,845
165мм
ψre,N = 1,0 (арматура в зоне установки анкеров расположена с шагом более 150 мм)
ψeс,N = 1,0
ψ s , N = 0, 7 + 0,3 ⋅
Коэффициент надежности при разрушении от выкалывания бетона основания
γMс = 1,8 (поз. 2.2 табл. А.12.1) для анкеров на основе HIT-RE 500-SD.
Расчетная сила сопротивления при разрушении от выкалывания бетона основания
NRk,c/γMc= 41,5/1,8 = 23 кН
108
СТО 36554501-039-2014
Г.3.2.3 Комбинированное разрушение по контакту и выкалыванию бетона
основания (п.5.1.5)
Нормативное значение силы сопротивления для анкерной группы из двух крайних
анкеров при разрушении по контакту с основанием и выкалыванию бетона основания
по формуле (5.13):
Ap , N
117600мм 2
0
31,1кН
1, 06
N=
N
ψ
ψ
ψ
ψ
ψ
=
⋅
⋅1, 01 ⋅ 0,845 ⋅1 ⋅1 ⋅=
Rk , p
Rk , p 0
c s , N re, N ec, N g , Np
108900мм 2
Ap , N
= 30, 4кН
0
при N Rk
pd nom hef τ Rk =
3,14 ⋅12 ⋅110 ⋅ 7,5 =
31086 Н =
31,1кН
,p =
dnom= 12 мм (поз. 3.1 табл. А.12.1)
τRk = τRk,rc= 7,5 Н/мм2 (поз. 1.3 табл. А.12.2):
τRk,urc = 16Н/мм2 (поз. 1.1 табл. А.12.2):
scr , Np = 7,3d nom τ Rk ,urc = 7,3 ⋅12 ⋅ 16 = 350, 4мм , но не более 3hef = 330 мм
=
ccr , Np s=
cr , Np / 2 165мм
Ac0, Np = scr , Np scr , Np = 330мм ⋅ 330мм = 108900 мм 2
=
Ac, Np
2
( 0,5scr ,Np + s2 + 0,5scr ,Np ) ⋅ ( c1 + 0,5s=
cr , Np ) 117600мм
ψс = 1,01 – для бетона В30 (поз.3.3 табл.А.12.1)
80мм
ψ s, N = 0, 7 + 0,3 ⋅
= 0,845
165мм
ψre,N = 1,0; ψeс,N = 1,0
1,5
ψ 0g , Np =
d τ ψ 
n − ( n − 1)  nom Rk c 
 k hef Rb,n 






s
,
cr
Np


ψ g , Np =
ψ 0g , Np − 

s
0,5
(
1,5
 12 ⋅ 7,5 ⋅1, 01 
2 − ( 2 − 1) ⋅ 

 2, 7 ⋅ 110 ⋅ 22 
=
)
 150мм 
1,18 − 
ψ 0g , Np − 1 =

 330мм 
= 1,18
0,5
1, 06
⋅ (1,18 − 1) =
Коэффициент надежности при разрушении от выкалывания бетона основания
γMp = 1,8 (поз. 3.4 табл. А.12.1) для анкеров на основе HIT-RE 500-SD.
Расчетная сила сопротивления при разрушении от выкалывания бетона основания
NRk,p/γMp = 30,4/1,8 = 16,9 кН.
Г.3.2.4 Разрушение от раскалывания основания (п.5.1.4)
Критическое краевое расстояние для случая разрушения от раскалывания бетона
основания при растяжении для химического анкера HIT-RE 500-SD согласно п. 5.1.4.2.
ccr,sp =4,6·hef – 1,8·h = 4,6·110 мм – 1,8·200 мм = 146 мм при h/hef = 1,81.
Согласно п. 5.1.4.4 при c1 < сcr,sp (80 мм < 146 мм) проверка прочности при
разрушении от раскалывания обязательна.
109
СТО 36554501-039-2014
scr,sp= 2·ccr,sp = 2·146 мм = 292 мм
Нормативное значение силы сопротивления для анкерной группы из двух крайних
анкеров при разрушении от раскалывания основания по формуле (5.11):
sp
N Rk ,sp = N Rk
,c ψ h, sp = 46кН ⋅1, 27= 58, 4кН
sp
0
при =
N Rk
,c N Rk ,c
Ac,sp
Ac0,sp
ψ s, N ψ re, N=
ψ ec, N 45, 45кН ⋅
99892мм 2
85264 мм 2
⋅ 0,864
=
⋅1 ⋅1 46кН
0
N Rk
,c = 45, 45кН – см. п. 3.2.2 рассматриваемого примера
Ac0,sp = scr ,sp scr ,sp = 292мм ⋅ 292мм = 85264мм 2
=
Ac,sp
2
( 0,5scr ,sp + s2 + 0,5scr ,sp ) ⋅ ( c1 + 0,5s=
cr , sp ) 99892мм
80мм
= 0,864
146мм
ψre,N = 1,0; ψeс,N = 1,0
ψ s, N = 0, 7 + 0,3 ⋅
2/3
2/3
 h 
 200 мм 
ψ
=
=
=
1, 27 при hmin=140мм (табл.Б.12)

h, sp 


 140мм 
 hmin 
Коэффициент надежности при разрушении от раскалывания основания γMsp=1,8
(поз. 4.1 табл. А.12.1) для анкеров на основе HIT-RE 500-SD.
Расчетная сила сопротивления при разрушении от раскалывания основания
NRk,sp/γMsp = 58,4/1,8 = 32,4 кН.
Г.3.3 Определение расчетных сил сопротивления при сдвиге (п. 5.2)
Г.3.3.1 Разрушение по стали с плечом силы (п.5.2.1.2)
Нормативное значение силы сопротивления анкера при разрушении по стали при
сдвиге с плечом силы по формуле (5.20):
VRkm,s=MRk,s / ls =56,1 Н·м / 0,026 м = 2157 Н = 2,16 кН
при
M Rk ,=
s

0
M Rk
,s  1 −

h

N sd
 4, 2кН 
=
=
 66 Н ⋅ м ⋅ 1 −
 56,1Н ⋅ м
28кН 
N Rks / γ Ms 

M Rk,s = 66 Н·м (поз.2.1 табл.А.12.3)
0
NRk,s / γMs – по п. 3.2.1. рассматриваемого примера.
Коэффициент надежности γMs= 1,25 (поз. 2.2 табл. А.12.3)
Расчетная сила сопротивления по стали VRkm,s / γMs = 2,16/1,25=1,73 кН.
Г.3.3.2 Разрушение от выкалывания бетона основания за анкером (п.5.2.2)
Сдвигающие силы в пределах группы имеют одно направление, согласно
п. 5.2.2.2 проверка прочности выполняется для анкерной группы в целом.
110
СТО 36554501-039-2014
Нормативное значение силы сопротивления для анкерной группы из четырех
анкеров при разрушении от выкалывания бетона основания за анкером по формуле
(5.22):
VRk ,cp =
kN Rk ,c =⋅
2, 0 75,3кН =
150, 6кН
при k = 2 (поз.3.2 табл.А.12.3)
Ac, N
0
=
N Rk ,c N Rk
,c
где =
Ac, N
Ac0, N
ψ s , N ψ re, N=
ψ ec, N 45, 45кН ⋅
213600мм 2
108900мм 2
⋅ 0,845
=
⋅1 ⋅1 75,3кН ,
2
( 0,5scr , N + s2 + 0,5scr , N )( c1 + s1 + 0,5s=
cr , N ) 213600мм (для группы
из четырех анкеров); остальные величины по п. 3.2.2 рассматриваемого примера.
Коэффициент надежности при разрушении от выкалывания бетона основания
γMс = 1,5 (поз. 3.3 табл. А.12.3)
Расчетная сила сопротивления при разрушении от выкалывания бетона основания
за анкером VRk,c/γMc = 150,6/1,5 = 100,4 кН
Г.3.4 Проверка прочности при совместном воздействии усилий растяжения
и сдвига (п. 5.3)
Сводные данные по расчетным усилиям и расчетным силам сопротивления, а
также их частным отношениям β по предусмотренным механизмам разрушения – см.
табл. Г.3.1–Г.3.2.
Т а б л и ц а Г.3.1
№
п.п.
1
2
3
4
Механизм разрушения при
растяжении
разрушение по стали
разрушение от
выкалывания бетона
основания
комбинированное
разрушение по контакту
анкера с основанием и
выкалыванию бетона
основания
разрушение от
раскалывания основания
Расчетное
усилие Nsd
Nhsd=4,2 кН
Расчетная сила
сопротивления Nrd
β = Nsd / Nrd
NRk,s /γMs = 28 кН
0,15
Ngsd=8,4 кН
NRk c /γMc = 23 кН
0,36
Ngsd=8,4 кН
NRk,p /γMp = 16,9 кН
0,50
Ngsd=8,4 кН
NRk,sp /γMsp= 32,4 кН
0,23
Т а б л и ц а Г.3.2
№
п.п.
Механизм разрушения при
сдвиге
Расчетное
усилие Vsd
Расчетная сила
сопротивления Vrd
β = Vsd / Vrd
1
2
разрушение по стали
разрушение от
выкалывания бетона
основания за анкером
разрушение от
откалывания края
основания
Vhsd=1 кН
VRkm,s/γMs = 1,73 кН
0,58
VgSd= 4 кН
VRk,cp/γMc= 100 кН
0,04
VgSd= 0
–
0
3
111
СТО 36554501-039-2014
Откуда коэффициенты βN = 0,5; βV = 0,58 (максимальные значения).
Условия прочности (5.34)–(5.36) для анкеров при совместном воздействии
растяжения и сдвига выполнены:
βN = 0,5 < 1,0 ,
βV = 0,58 < 1,0 ,
βN + βV = 1,08 < 1,2
Таким образом, несущая способность анкерного крепления при
комбинированном действии усилий по всем предусмотренным согласно п.5.3 видам
проверки прочности обеспечена.
112
СТАНДАРТ ОРГАНИЗАЦИИ
ОАО «НИЦ «СТРОИТЕЛЬСТВО»
АНКЕРНЫЕ КРЕПЛЕНИЯ К БЕТОНУ С ПРИМЕНЕНИЕМ АНКЕРОВ HILTI
РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ
СТО 36554501-039-2014
Подготовлено к изданию ОАО НИЦ «Строительство»
Тел.: (499) 174-76-65
Формат 60×841/8. Тираж экз. Заказ № /14.
Отпечатано в ООО «Аналитик»
г. Москва, ул. Клары Цеткин, д.18, корп. 3
113