Курсовой проект по расчету теплообменника

Оглавление
ВВЕДЕНИЕ.........................................................................................................6
1. Основная часть...............................................................................................8
1.1. Сравнительная характеристика и выбор основного
оборудования................................................................................................8
1.2. Расчет материального и теплового баланса....................................11
1.3. Расчет движущей силы......................................................................13
1.4. Приближенная оценка коэффициентов теплопередачи и площади
теплообмена................................................................................................15
1.5. Расчет температурной поправки......................................................17
1.6. Расчет параметров процесса для выбранного теплообменника....19
1.7. Гидравлический расчет и подбор вспомогательного
оборудования..............................................................................................23
2. Конструктивный расчет..............................................................................29
2.1. Расчет толщины стенок аппарата.....................................................29
2.2. Расчет опор аппарата.........................................................................31
2.3. Расчет линзового компенсатора.......................................................32
ЗАКЛЮЧЕНИЕ.................................................................................................34
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК.............................................................35
Изм.
Лист
Разраб.
Провер.
Н. Контр.
Утв.
№ докум.
Попов А.Д.
Артамонов А.В.
Артамонов А.В.
Подпись
Дата
ЧГУ Д КП 18.03.01.000.111 ПЗ
Расчетнопояснительная
записка
Лит.
Лист
Листов
3
36
ЧГУ, кафедра ХТ
гр. 3ХТб-01-1оп-22
Основные условные обозначения:
Q – тепловая нагрузка, Вт;
с – удельная массовая теплоемкость, Дж/(кг·К);
t – температура, 0С;
T – температура, К;
G – массовый расход теплоносителя, кг/с;
F – площадь поверхности теплопередачи, м2;
К – коэффициент теплопередачи, Вт/(м2·К);
α – коэффициент теплоотдачи, Вт/(м2·К);
r – термическое сопротивление слоя загрязнений, м2·К/Вт;
δ – толщина стенки, м;
μ – динамический коэффициент вязкости, Па·с;
ρ – плотность, кг/м3;
ξ – коэффициент местного сопротивления;
g – ускорение свободного падения, м/с2;
D – даметр кожуха теплообменника, м;
d – внутренний диаметр теплообменных труб, м;
dэ – эквивалентный диаметр, м;
L – длина теплообменных труб, м;
n – число труб, шт;
l – определяющий размер в критериях подобия;
p – давление, Па;
Δp – гидравлическое сопротивление, Па;
S – площадь поперечного сечения потока, м2;
ω – скорость движения теплоносителя, м/с;
z – число ходов в теплообменнике;
λ – коэффициент трения; теплопроводность, Вт/(м·К);
σ – поверхностное напряжение, Н/м;
Δ - абсолютная шероховатость труб, м;
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
ЧГУ Д КП 18.03.01.000.111 ПЗ
4
e - относительная шероховатость труб;
V – объемный расход теплоносителя, м3/с;
H – напор, м;
η – коэффициент полезного действия;
Re = ωdэρ/μ – критерий Рейнольдса;
Nu = αl/λ – критерий Нуссельта;
Pr = μс/λ – критерий Прандтля;
Индексы: н – начальное значение параметра; к – конечное значение
параметра, значение относится к теплоносителю - кислоте; ст – стенка; тр –
трубное пространство; мтр – межтрубное пространство; в – значение
относится к теплоносителю – воде; шт – штуцер;
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
ЧГУ Д КП 18.03.01.000.111 ПЗ
5
ВВЕДЕНИЕ
Серная кислота является одной из самых производимых кислот. Объём
её производства исчисляется миллионами тонн ежегодно. Благодаря своим
сильным кислотным свойствам, а также высокой гигроскопичности она
находит применение во многих синтезах и производствах. Основное
количество серной концентрированной кислоты расходуют на производство
минеральных удобрений и на очистку нефти и нефтепродуктов. [4]
Серная кислота – наиболее сильная и самая дешевая кислота. Среди
минеральных кислот, производимых химической промышленностью, серная
кислота, благодаря своим сильным кислотным свойствам, а также высокой
гигроскопичности находит применение во многих синтезах и производствах
и по объему производства и потребления занимает первое место. Серная
кислота не дымит, в концентрированном виде не разрушает черные металлы,
в широком диапазоне температур (от –40 до 336,5 С) находится в жидком
состоянии. Основное количество серной концентрированной кислоты
расходуют на производство минеральных удобрений и на очистку нефти и
нефтепродуктов. [4]
Серную кислоту в промышленности производят двумя способами:
контактным (с использованием твердых катализаторов) и нитрозным, где она
орошается водой или разбавленной серной кислотой в реакторах башенного
типа.
При производстве 98,6 мас. % раствора H2SO4 из олеума (H2SO4·nSO3)
путем добавления даже малого количества воды происходит выделение
значительного количества тепла, из-за большой теплоты растворения.
Раствор кислоты нагревается до температур близких к 100 С и требует
дополнительного охлаждения перед отправлением на склад или
потребителю. По этому для обеспечения необходимого состояния серной
кислоты необходимо расчитать и спроектировать водяной холодильник
(объект проектирования), в виде кожухотрубчатого теплообменика,
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
ЧГУ Д КП 18.03.01.000.111 ПЗ
6
подходящего под условия производства, описанные в задаче. Для этого
следует использовать следующие методы проектирования [11]:
1) Метод базового агрегата. Базовая конструкция кожухотрубчатого
теплообменника с неподвижными трубными решётками в горизонтальном
исполнении остаётся постоянной, меняются только определённые элементы
конструкции, такие как: число труб, диаметр теплообменника, число ходов и
длина труб.
2)Ручное проектирование. С внедрением электронных вычислительных
машин для рассчетов отдельных частей а также выполнении чертежа и
модели теплообменника.
Для достижения этой цели необходимо выолнить следующие задания:
1.На основе материального и теплового баланса процесса подобрать
стандартный кожухотрубчатый теплообменник (по ГОСТ 15118-79, ГОСТ
15120 – 79 и ГОСТ 15122-79)
2.Спроектировать теплообменник.
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
ЧГУ Д КП 18.03.01.000.111 ПЗ
7
1. Основная часть.
1.1. Сравнительная характеристика и выбор основного
оборудования
Неотъемлемая часть любого технологического процесса получения
химических продуктов – теплообменные процессы (нагревание, охлаждение,
испарение, конденсация). Аппараты или устройства, в которых происходит
передача теплоты от одного теплоносителя к другому, называют
теплообменниками. Теплообменные аппараты предназначены для
проведения процессов теплообмена при необходимости нагревания или
охлаждения технологической среды с целью ее обработки или утилизации
теплоты. Теплообменная аппаратура составляет весьма значительную часть
технологического оборудования в химической и смежных отраслях
промышленности. Удельный вес теплообменного оборудования на
предприятиях химической промышленности составляет в среднем 15–18 %, в
нефтехимической и нефтеперерабатывающей промышленности – 50 %.
Значительный объем теплообменного оборудования на химических
предприятиях объясняется тем, что почти все основные процессы
химической технологии связаны с необходимостью подвода или отвода
теплоты. [7]
При производстве теплообменников необходимо учитывать следующие
обстоятельства: он должен быть как можно более простым в установке и
эксплуатации, а также ремонте, изготовлен из материалов с учетом свойств
теплоносителей.
Подходящим под все эти условия являются кожухотрубчатые
теплообменники – наиболее распространенная конструкция теплообменной
аппаратуры.
По ГОСТ 9929-82 стальные кожухотрубчатые теплообменные
аппараты изготавливают следующих типов:
Н – с неподвижными трубными решетками;
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
ЧГУ Д КП 18.03.01.000.111 ПЗ
8
К – с температурным компенсатором на кожухе;
П – с плавающей головкой;
У – с U-образными трубами;
ПК – с плавающей головкой и компенсатором на ней.
Основные параметры и размеры стальных кожухотрубчатых
теплообменных аппаратов, применяемых для теплообмена жидких и
газообразных сред при температуре от – 60 до + 600 0С приведены в ГОСТ
9929-82.
В зависимости от назначения кожухотрубчатые аппараты могут быть
теплообменниками, холодильниками, конденсаторами и испарителями; их
изготавливают одно- и многоходовыми.
Использование стальных, кожухотрубчатых, теплообменных аппаратов
различных типов в химических производствах характеризуется
приблизительно следующими данными: Н – 75%, К -15%, У – 3% П и ПК –
остальное.
Серная кислота H2SO4 — сильная двухосновная кислота, отвечающая
высшей степени окисления серы (+6). При обычных условиях
концентрированная серная кислота — тяжёлая маслянистая жидкость без
цвета и запаха, с кислым «медным» вкусом. В технике серной кислотой
называют её смеси как с водой, так и с серным ангидридом SO3. По объему
производства и разнообразию применения серная кислота среди продуктов
химической промышленности занимает первое место. Серная кислота
является одним из важнейших продуктов химической промышленности и
имеет огромное народнохозяйственное значение. Крупнейшим потребителем
серной кислоты является производство минеральных удобрений, ежегодно
потребляющее миллионы тонн. Значительное количество серной кислоты
расходуют в производстве соляной, плавиковой, фосфорной, уксусной и
других кислот из солей, а также для концентрирования азотной кислоты.
Серная кислота используется в металлургии для получения цветных
металлов, в машиностроении — для травления металлов, в
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
ЧГУ Д КП 18.03.01.000.111 ПЗ
9
нефтеперерабатывающей промышленности— для очистки нефтепродуктов
бензина, керосина и смазочных масел. Она необходима при изготовлении
многих взрывчатых веществ (бездымного пороха, тротила, нитроглицерина и
ряда других), искусственного волокна, пластических масс, красок,
лекарственных веществ, кожевенной, парфюмерной и в других отраслях
промышленности.[4]
Последним этапом в производстве H2SO4 является улавливание паров
SO3 и H2O концентрированной серной кислотой. Присутствующие пары воды
образуют серную кислоту с концентрацией, равной поступающей.
Образующаяся кислота сливается в бак. Часть кислоты погружным насосом
отбирается для нового процесса поглощения.
Серная кислота с концентрацией 98,6 % из цикла абсорбционных
башен поступает в сборник продукционной кислоты через смеситель. Из
сборника кислота насосом подается на охлаждение в холодильник. После
холодильника поток кислоты разделяется на две части. Одна часть в качестве
продукционной кислоты направляется заказчику. Другая часть через
смеситель возвращается в сборник. Для складирования и отправления
заказчику ее необходимо охладить для снижения коррозионного воздействия
и снижения уровня опасности. Для поддержания требуемой концентрации
продукционной кислоты в смеситель предусмотрена подача
деминерализованной воды. [6]
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
ЧГУ Д КП 18.03.01.000.111 ПЗ
10
1.2 Расчет материального и теплового баланса.
𝑄1 = С92
рк ∙ 𝐺к ∙ 𝑡н.к
(1)
кДж
кг
∙ 202,7778 ∙ 365 К = 111061,7247 кВт
кг ∙ К
с
𝑄1 = 1,5203
𝑄3 = С68
рк ∙ 𝐺к ∙ 𝑡к.к
𝑄3 = 1,5000
кДж
∙ 202,7778 кг ∙ 341К = 103720,8447 кВт
кг ∙ К
Расчет теплоты охлаждения H2SO4
𝑄кисл = Срк ∙ 𝐺к ∙ (𝑡н.к − 𝑡к.к )
(2)
Где 𝑄кисл – теплота отдаваемоя кислотой, кВт; 𝐺к - расход кислоты,
кг/с; Срк -теплоемкость раствора кислоты при 80 С, кДж/кг∙К;
кг
кДж 730000 ч
𝑄кисл = 1,5084
∙
∙ (92 − 68)К = 7340,88 кВт
кг ∙ К 3600 с
ч
Согласно основному уравнению теплового баланса:
𝑄1 + 𝑄2 = 𝑄3 + 𝑄4
(3)
Или
𝑄вода = 𝑄кисл
Где 𝑄вода – теплота поглощаемая водой, кВт;
Исходя из теплового баланса необходимый расход воды составит:
𝐺в =
𝑄вода
Срв ∙ (𝑡к.в − 𝑡н.в )
(4)
Где 𝐺в - массовый расход воды, кг/с; Срв – теплоемкость воды,
кДж/кг∙К;
𝐺в =
7340,88 кВт
кг
= 175,4932
кДж
с
4,183
∙ (38 − 28)К
кг ∙ К
𝑄2 = С28
рв ∙ 𝐺в ∙ 𝑡н.в
𝑄2 = 4,183
кДж
кг
∙ 175,4932 ∙ 301 К = 220905,9269 кВт
кг ∙ К
с
𝑄4 = С38
рв ∙ 𝐺в ∙ 𝑡к.в
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
ЧГУ Д КП 18.03.01.000.111 ПЗ
11
𝑄4 = 4,182
кДж
кг
∙ 175,4932 ∙ 311 К = 228246,8069 кВт
кг ∙ К
с
Составлять материальный баланс не имеет смысла, так как никаких
превращений не происходит и потоки не смешиваются.
Таблица 1. Тепловой баланс в теплообменнике.
Приход
Расход
Поток
Q, МВт
Физическая
111,0617 33,46
%
Поток
Q, МВт
Физическая
103,7208 31,24
теплота
теплота
горячей
остывшей
кислоты, Q1
кислоты, Q3
Физическая
220,9059 66,54
Физическая
теплота
теплота
холодной
подогретой
воды, Q2
воды, Q4
Всего
331,9679
100,00
Невязка баланса составила:
Всего
|331,9679−331,9676|
0,5∙(331,9679+331,9679)
%
228,2468 68,76
331,9676
100,00
∙ 100% = 0%
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
ЧГУ Д КП 18.03.01.000.111 ПЗ
12
1.3. Расчет движущей силы.
100
tн,к 92
90
Температура, t, 0C
80
tk,k = 68
70
60
50
40
tк,в 38
tн,в 28
30
20
10
0
Рис. 1 температурный график процесса (противоток)
∆𝑡б = 𝑡н.к − 𝑡к.в
(5)
Где 𝑡н.к – начальная температура серной кислоты, 0С; 𝑡к.в – конечная
температура воды, 0С; ∆𝑡б – большая разность температур, 0С.
∆𝑡б = (92 − 38)К = 54 К
∆𝑡м = 𝑡к.к − 𝑡н.в
Где 𝑡к.к – конечная температура серной кислоты, 0С; 𝑡н.в – начальная
температура воды, 0С; ∆𝑡м – малая разность температур, 0С.
∆𝑡м = (68 − 28)К = 40 К
∆𝑡б 54 К
=
= 1,35 < 2
∆𝑡м 40 К
∆𝑡ср =
∆𝑡б + ∆𝑡м
2
(6)
Где ∆𝑡ср − средняя разница между температурами кислоты и воды,
0
С
54К + 40К
= 47 К
2
𝑡к.в + 𝑡н.в
𝑡ср.в =
2
∆𝑡ср =
Где 𝑡ср.в - средняя температура воды в аппарате, 0С
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
ЧГУ Д КП 18.03.01.000.111 ПЗ
13
𝑡ср.в =
38С + 28С
= 33 С
2
𝑡ср.к = 𝑡ср.в + ∆𝑡ср
Где 𝑡ср.к - средняя температура кислоты в аппарате, 0С
𝑡ср.к = 33 С + 47 С = 80 С
Расчет удельной динамической вязкости, теплоемкостии плотности для
серной кислоты 98% и воды проведен по номограммам источника при
средних температурах теплоносителей в аппарате [10]:
Для кислоты: μк= 5 мПа∙с; Ср,к=1,5084 кДж/кг∙К; ρк = 1778,1 кг/м3
Для воды: μв= 0,8 мПа∙с; Ср,в=4,183 кДж/кг∙К; ρв = 994,7 кг/м3
Для расчета примем следующий перепад температур на стенках трубы
при теплообмене:
Рис 2. График изменения температуры.
где tср.в = 33 С – средняя температура воды в трубах; tст.в = 38,5 С –
температура стенки трубы, омываемая водой; tст.к = 60,5 С – температура
стенки трубы, омываемая кислотой; tср.к = 80 С – средняя температура
кислоты в трубах;
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
ЧГУ Д КП 18.03.01.000.111 ПЗ
14
1.4 Приближенная оценка коэффициентов теплопередачи и площади
теплообмена.
Для дальнейших расчетов необходимо задаться значением критерия
Рейнольдса для жидкости, текушей по трубкам. В связи с высокой
агрессивностью кислоты и возможным необходимым ремонтом, этой
жидкостью является вода. Примем ориентировочное значение
Reводы.ор=15000, что соответствует развитому турбулентному режиму течения
в трубах.[9] Очевидно, такой режим возможен в теплообменнике, у которого
число труб, приходящееся на один ход, равно:
для труб размером d=20х2 мм
𝑛
4 ∙ 𝐺воды
=
𝑧 𝜋 ∙ 𝑑вн ∙ 𝑅𝑒воды.ор ∙ 𝜇в
(7)
Где n – общее число трубок в теплообменнике; z – число ходов; 𝜇в динамическая вязкость воды, Па∙с; 𝑑вн - внутренний диаметр трубы, м;
кг
4 ∙ 175,4932
𝑛
с
=
= 1163,775
𝑧 3,14 ∙ 0,016 м ∙ 15000 ∙ 0,0008 Па ∙ с
для труб размером d=25х2 мм
𝑛
4 ∗ 𝐺воды
=
𝑧 𝜋 ∙ 𝑑вн ∙ 𝑅𝑒воды.ор ∙ 𝜇в
кг
4 ∙ 175,4932
𝑛
с
=
= 886,686
𝑧 3,14 ∙ 0,021м ∙ 15000 ∙ 0,0008 Па ∙ с
Предварительно задаем коэффициент теплоотдачи. От жидкости к
жидкости (вода) “К” лежит в диапазоне от 800 – 1700 Вт/м2∙K [9], принимаем
минимальное значение, как наихудший вариант:
Кmin= 800
Вт
м2 ∗К
;
Тогда ориентировочная площадь теплообменника будет исчисляться по
следующей формуле:
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
ЧГУ Д КП 18.03.01.000.111 ПЗ
15
𝐹ор. =
𝑄кисл ∙ 1000
∆𝑡ср ∙ К𝑚𝑖𝑛
(8)
Где 𝐹ор. - ориентировочная площадь поверхности теплообмена, м2;
𝐹ор. =
7340,88 кВт ∙ 1000
= 195,236 м2
Вт
47 К ∙ 800 2
м ∙К
Как видно из ([9] табл. 2.3) только многоходовые аппараты с
𝑛
диаметром 1200 мм и с числом ходов 2 имеют соотношения близкие к 800.
𝑧
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
ЧГУ Д КП 18.03.01.000.111 ПЗ
16
1.5 Расчет температурной поправки.
В многоходовых теплообменниках средняя движущая сила несколько
меньше, чем в одноходовых, вследствие возникновения смешанного
взаимного направления движения теплоносителей.
Поправку для средне логарифмической разности температур
определим по уравнению:
𝜂
⁄𝛿
𝜀∆𝑡 =
[2 − 𝑃 ∙ (1 + 𝑅 − 𝜂)]
ln {
}
[2 − 𝑃 ∙ (1 + 𝑅 + 𝜂)]
(9)
Где P,R, 𝜂 , 𝛿 – коэффициенты определяемые приведенными ниже
уранвениями.
𝑃=
𝑃=
𝑡в.к − 𝑡в.н
𝑡к.н − 𝑡в.н
38 С − 28 С
= 0,156
92 С − 28 С
𝑡н.к − 𝑡к.к
𝑅=
𝑡в.к − 𝑡в.н
𝑅=
(10)
(11)
92 С − 68 С
= 2,4
38 С − 28 С
𝜂 = √(𝑅2 + 1)
(12)
𝜂 = √(2,42 + 1) = 2,6
𝑅−1
1−𝑃
ln [
]
1−𝑅∙𝑃
2,4 − 1
𝛿=
= 4,675
1 − 0,156
ln [
]
1 − 2,4 ∙ 0,156
𝛿=
(13)
2,6⁄
4,675
𝜀∆𝑡 =
= 0,981
[2 − 0,156 ∙ (1 + 2,4 − 2,6)]
ln {
}
[2 − 0,156 ∙ (1 + 2,4 + 2,6)]
∆𝑡ср = 47 ∙ 0,981
∆𝑡ср = 47 ∙ 0,981 = 46,127 𝐾
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
ЧГУ Д КП 18.03.01.000.111 ПЗ
17
С учетом поправки, ориентировочная поверхность составит:
𝐹ор =
7340,88 кВт ∙ 1000
= 198,93 м2
Вт
46,127 К ∙ 800 2
м ∙К
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
ЧГУ Д КП 18.03.01.000.111 ПЗ
18
1.6 Расчет параметров процесса для выбранного теплообменника.
Принимаем по ГОСТ 15120-79 теплообменник с близкой поверхностью
теплообмена: 2-х ходовой с диаметром кожуха 1200 мм и 1658 трубками
20×2.
Критерий Рейнольдса:
4 ∙ 𝐺воды
𝑛
𝜋 ∙ 𝑑вн ∙ ( 𝑧 ) ∙ 𝜇𝑘
кг
4 ∙ 175,4932
с
𝑅𝑒воды =
= 21057,46
3,14 ∙ 0,016м ∙ 829 ∙ 0,0008 Па ∙ с
𝑅𝑒воды =
(14)
Критерий Прандтля:
Срв ∙ 𝜇в
𝜆в
𝑃𝑟воды. =
Где 𝜆к – теплопроводность воды,
𝑃𝑟воды. =
4,183
Вт
м∙К
(15)
;
кДж
∙ 1000 ∙ 0,0008 Па ∙ с
кг ∙ К
= 5,415
Вт
0,618
м∙К
Критерий Нуссельда:
При развитом турбулентном движении (Re> 104) критерий Нуссельда
(Nu) определяется по формуле:
𝑁𝑢 = 0,023 ∙ 𝑅𝑒
0,8
∙ 𝑃𝑟
0,4
Pr 0,25
∙(
)
𝑃𝑟ст
(16)
Где Prст =4,5– значение критерия прандтля для воды при температуре
стенки (tст.хол=38,5 0С).
𝑁𝑢в = 0,023 ∙ 21057,46
0,8
0,4
∙ 5,415
5,415 0,25
∙(
= 136,14
)
4,5
Коэффициент теплопроводности:
𝛼=
𝑁𝑢 ∙ 𝜆
𝑑вн
Где 𝛼 – коэффициент теплопроводности,
(17)
Вт
м2 ∙𝐾
;
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
ЧГУ Д КП 18.03.01.000.111 ПЗ
19
𝛼1 =
Вт
м ∙ К = 5258,41 Вт
0,016м
м2 ∙ 𝐾
136,14 ∙ 0,618
Площадь сечения потока в межтрубном пространстве между
перегородками Sм.тр.пр.=0,176 м2 [2 с 51 табл. 2.3];
кг
202,7778 ∙ 0,02 м
𝐺к ∙ 𝑑н
с
𝑅𝑒к =
=
= 4608,59
2
𝑆м.тр.пр. ∙ 𝜇в 0,176 м ∙ 0,005 Па ∙ с
кДж
Срк ∙ 𝜇к 1,5084 кг ∙ К ∗ 1000 ∙ 0,005 Па ∙ с
𝑃𝑟к =
=
= 26,1512
Вт
𝜆к
0,2884
м∙К
В соответствии с формулой ([2], 4,31, с. 156) Nu при шахматном
расположении пучков:
𝑁𝑢к = 0,24 ∙ 𝑅𝑒
0,6
∙ 𝑃𝑟
0,36
Pr 0,25
∙(
)
𝑃𝑟ст
(18)
Где Prст =40 – значение критерия прандтля для кислоты при
температуре стенки (tст.гор=60,5 0С);
0,6
𝑁𝑢к = 0,4 ∙ 0,6 ∙ 4608,59
∙ 26,1512
0,36
26,1512 0,25
∙(
= 110,28
)
40
коэффициент теплоотдачи к жидкости, движущейся в межтрубном
пространстве, составит:
𝛼2 =
110,28 ∙ 0,2884
0,02м
Вт
м ∙ К = 1590,28 Вт
м2 ∙ 𝐾
Сумма термических сопротивлений стенки и загрязнений равна:
∑ 𝛿⁄𝜆 =
𝛿
+ 𝑟к + 𝑟в
𝜆
(19)
Где 1/rв – тепловая проводимость загрязнений стенок с теплоносителем
– вода среднего качества, (м2∙K)/Вт; 1/rк – тепловая проводимость
загрязнений стенок с теплоносителем- рассол, (м2∙K)/Вт; 𝛿 – толщина стенки
труб, м; λст - теплопроводность нержавеющей стали, Вт/м∙К;
0,002 м
1
1
м2 ∙ K
−4
𝛿
+
+
= 6,315 ∗ 10
∑ ⁄𝜆 =
Вт
Вт
Вт
Вт
17,5
5800 2
2900 2
м∙К
м ∙К
м ∙К
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
ЧГУ Д КП 18.03.01.000.111 ПЗ
20
Коэффициент теплопередачи равен
𝐾=
𝐾=
1
1
𝛿 1
+∑ +
𝛼1
𝜆 𝛼2
1
2
1
−4 м ∙ K +
+
6,315
∙
10
Вт
Вт
Вт
5258,41 2
1590,28 2
м ∙𝐾
м ∙𝐾
1
(20)
= 689,49
Вт
м2 ∙ 𝐾
Проведем проверку температур стенок труб, которые были
предположнены ранее, на соответствие реальным значениям.
∆𝑡 ∙ 𝐾 = (𝑡ст.в − 𝑡ср.в ) ∙ 𝛼1 = (𝑡ср.к − 𝑡ст.к ) ∙ 𝛼2
(21)
Вт
46,127 К ∙ 689,49 2
∆𝑡 ∙ 𝐾
м ∙ К + 33 С = 39,05 С
𝑡ст.в =
+ 𝑡ср.в =
Вт
𝛼1
5258,41 2
м ∙𝐾
Вт
46,127 К ∙ 689,49 2
∆𝑡 ∙ 𝐾
м ∙ К = 60 С
𝑡ст.к = 𝑡ср.к −
= 80 С −
Вт
𝛼2
1590,28 2
м ∙𝐾
Погрешности значений оказались равными
Пв =
|39,05 − 38,5|
∙ 100% = 1,40 %
39,05
Пк =
|60 − 60,5|
∙ 100% = 0,83 %
60
где Пв – относительная погрешность температуры стенки, омываемой
водой, %; Пк – относительная погрешность температуры стенки, омываемой
кислотой, %;
Значения относительной погрешности оказались меньше 2%, это
значит, что предположеные значения температур стенок, омываемых
теплоносителями, близки к реальным и не требуют корректировки.
Требуемая поверхность составит:
𝐹=
7340,88 кВт ∙ 1000
= 230,815 м2
Вт
46,127 К ∙ 689,49 2
м ∙К
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
ЧГУ Д КП 18.03.01.000.111 ПЗ
21
Из ([2] табл. 2.3) следует, что из выбранного ряда наиболее близкой
поверхностью теплообмена обладает теплообменник с трубами длиной L=4,0
м и номинальной поверхностью Fпов=417 м2.
При этом запас теплообменника расчитаем по формуле
𝐹пов − 𝐹
𝐹
(417 − 230,815)
∆=
∙ 100 = 80,66 %
230,815
∆=
(22)
Обычно подбирают теплообменник с запасом, находящимся в пределах
15% -30% как наиболее экономически выгодный, однако в нашем случае,
чтобы уменьшить требуемую площадь теплообмена необходимо увеличить
критерий Рейнольдса в трубах и межтрубном пространстве, ускорив потоки.
Для этого необходимы будут насосы большей мощности, так как с
увеличением скорости потока растет и напор жидкости (его скоростная
часть). С экономической точки зрения выбранный, несколько больший, чем
необходимо, теплообменник, компенсирует свои габаритные затраты
снижением стоимости насосов и электропотребления на двигатели для них.
По этой причине можно допустить такой запас.
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
ЧГУ Д КП 18.03.01.000.111 ПЗ
22
1.7 Гидравлический расчет и подбор вспомогательного оборудования.
Подбор насоса для подачи воды:
Расчет гидравлического сопротивления кожухотрубчатых
теплообменников.
Гидравлический расчет проводят по формулам, приведенным ниже.
В трубном пространстве перепад давления определяют по формуле:
𝐿∗𝑧
𝜔2
∆𝜌 = (𝜆 ∗
+ ∑ 𝜉) ∙ 𝜌 ∙ ,
𝑑э
2
(23)
в которой длина пути жидкости равна L∙z . Скорость жидкости в
трубах:
𝑤=
4∙𝐺∙𝑧
,
𝜋 ∙ 𝑑2 ∙ 𝑛 ∙ 𝜌
(24)
Примем абсолютную шероховатость труб Δ = 0,1 мм, тогда
относительная шероховатость:
𝑒=
𝑒=
∆
,
𝑑экв
(25)
0,1мм
= 6,25 ∗ 10−3
16 мм
Значение критерия Рейнольдса лежит в области гидравлически
шероховатых труб (автомодельной области) 10/e < Reводы <560/e, так как
1600 < 21057,46 < 89600, по этому значение коэффициента трения
определяют по формуле:
68 0,25
𝜆 = 0,11 ∙ (𝑒 + ) ,
𝑅𝑒
𝜆 = 0,11 ∙ (6,25 ∗ 10
−3
(26)
0,25
68
+
= 0,0343
)
21057,46
Коэффициенты местных сопротивлений потоку, движущемуся в
трубном
пространстве:
ξ1.1=1,5 – входная и выходная камеры;
ξ1.2=2,5 – поворот между ходами;
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
ЧГУ Д КП 18.03.01.000.111 ПЗ
23
ξ1.3=1,0 – вход в трубы и выход из них;
Местное сопротивление на входе в распределительную камеру и на
выходе из нее следует рассчитывать по скорости жидкости в штуцерах.
Диаметры штуцеров нормализованных кожухотрубчатых теплообменников
приведены в [2 табл. 2.6].
кг
𝐺в 175,4932 с
м3
𝑉воды =
=
кг = 0,1764 с
𝜌в
994,7 3
м
м3
4 ∙ 0,1764 ∙ 2
4 ∙ 𝑉воды ∙ 𝑧
м
с
𝑤воды =
=
=
1,0583
𝜋 ∙ 𝑑2 ∙ 𝑛
3,14 ∙ (0,016м)2 ∙ 1658
с
Сопротивление входа и выхода следует также определять по скорости
жидкости в штуцерах.
Для кожуха с диаметром 1200 мм, диаметры штуцеров на входе в
трубное пространство: dшт= 350 мм; в межтрубное пространство: dшт.мтр.=350
мм.
Число сегментных перегородок (x) зависит от длины и диаметра
аппарата. Для нормализованных теплообменников эти числа приведены в ([9]
табл. 2.7).
Для D=1200 мм и L=4 м, x=6, z=2
Расчетные формулы для определения гидравлического сопротивления в
трубном и межтрубном пространствах окончательно принимают вид:
2
2
2
𝜌тр
𝑤тр
𝜌тр
𝑤тр.ш
𝜌тр
𝐿𝑧 𝑤тр
∆𝜌тр = 𝜆 ∙
+ [2,5(𝑧 − 1) + 2𝑧]
+3
,
𝑑
2
2
2
(27)
где z – число ходов по трубам;
𝜆 = 0,0343
𝑤тр = 1,0583
м
с
м3
4 ∙ 0,1764
4 ∙ 𝑉воды
с = 1,8335 м
𝑤тр.ш =
=
с
𝜋 ∙ 𝑑шт 2 3,14 ∙ (0,35м)2
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
ЧГУ Д КП 18.03.01.000.111 ПЗ
24
В трубном пространстве следующие местные сопротивления: вход в
камеру и выход из нее, поворот на 180°, два входа в трубы и два выхода из
них.
м 2
кг
∙ 994,7 3
(1,0583
)
4∙2
с
м
∆𝜌тр = 0,0343 ∙
∙
0,016
2
м 2
кг
(1,0583 с ) ∙ 994,7 3
м
+ [2,5(2 − 1) + 2 ∙ 2]
2
м 2
кг
(1,8335 с ) ∙ 994,7 3
м = 17354,1 Па
+3
2
Общие потери напора:
Нпьезом =
Нпьезом =
∆𝜌тр
,
𝜌в ∙ 𝑔
(28)
17354,1 Па
кг
м = 1,78 м
994,7 3 ∙ 9,81 2
м
𝑐
Нв = Нпьезом + Нг = 1,78 м + 1,2 м = 2,98 м
Полезная мощность насоса:
𝑁 = 𝑉в ∙ 𝜌в ∙ 𝑔 ∙ 𝐻,
(29)
м3
кг
м
𝑁 = 0,1764
∗ 994,7 3 ∗ 9,81 2 ∗ 2,98 м = 5129,511 Вт = 5,129 кВт
с
м
с
Для насоса средней производительности примем: 𝜂 = 𝜂𝛱 𝜂д 𝜂𝐻 = 0,6.
Тогда мощность, потребляемая двигателем насоса:
𝑁дв =
5,129 кВт
= 8,522 кВт
0,6
По [2 c. 40 табл. 5] устанавливаем, что по заданным значениям следует
выбрать насос марки , для которого при оптимальных условиях работы
производительность 𝑉воды = 0,1764
м3
с
, напор Н=2,98
м. Таким оказался
ссевой циркуляционный насос ОХ6-34ГА со следующими характеристиками:
V=0,278 м3/с, Н=4,5 м, n = 24,5 с-1.([9] табл.5) К этому насосу подходит
электродвигатель марки AO2-62-4 с выдаваемой мощностью N= 17 кВт и
КПД ηдв = 0,89.
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
ЧГУ Д КП 18.03.01.000.111 ПЗ
25
В межтрубном пространстве гидравлическое сопротивление можно
рассчитать по формуле
2
𝑤м.тр.
∆𝜌кисл = (∑ 𝜉м.тр. ) ∙ 𝜌кисл ∙
,
2
(30)
Скорость жидкости в межтрубном пространстве определяют по
формуле:
𝑤мтр. =
𝑉кисл
,
𝑆мтр.
(31)
Где 𝑆мтр. −наименьшее сечение потока в межтрубном пространстве [2
табл. 2.3].
кг
730000
𝐺к
м3
ч
𝑉кисл =
=
= 0,1140
𝜌к ∙ 3600 1778,1 кг ∙ 3600
с
м3
м3
𝑉кисл 0,1140 с
м
𝑤мтр =
=
= 0,7862
2
𝑆мтр.
0,145 м
с
Reмтр.=
м
с
кг
м
0,7862 ∙1778,1 3 ∙0,02 м
0,005 Па∙с
= 5591,82
Число рядов труб, омываемых потоком в межтрубном пространстве:
m≈√1658 ∕ 3 = 23,509; округляя в большую сторону, получим: m=24. Число
сегментных перегородок x=6. Диаметр штуцеров к кожуху dшт.мтр.=350 мм,
скорость потока в штуцерах:
м3
∙4
𝑉кисл ∙ 4
м
с
𝑤мтр.ш =
=
=
1,1849
2
𝜋 ∙ (0,35м)2
с
𝜋 ∙ (𝑑
)
0,1140
шт.мтр
В межтрубном пространстве следующие местные сопротивления: вход
и выход жидкости через штуцера, 6 поворотов через сегментные перегородки
(по их числу) и 7 сопротивлений трубного пучка при его поперечном
обтекании (x+1). [9]
Коэффициенты местных сопротивлений потоку, движущемуся в
межтрубном
пространстве:
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
ЧГУ Д КП 18.03.01.000.111 ПЗ
26
ξ2.1=1,5 – вход и выход из камеры;
ξ2.2=1,5 – поворот через сегментную перегородку;
0,2
ξ2.3= 3𝑚/𝑅𝑒мтр
– сопротивление пучка труб;
где Reмтр.=Gвdн/(Sв μв); m- число рядов труб, которое определяется по
формуле: m≈√𝑛 ∕ 3
Cопротивление межтрубного пространства равно:
2
2
2
𝜌мтр
𝑤мтр
𝜌мтр
𝑤мтр.ш
𝜌мтр
3𝑚(𝑥 + 1) 𝑤мтр
∆𝜌мтр =
∙
+
1,5𝑥
∙
+
3
,
0,2
2
2
2
𝑅𝑒мтр
(32)
где х- число сегментных перегородок; m - число рядов труб,
преодолеваемых потоком теплоносителя в межтрубном пространстве.
м 2
кг
м 2
кг
1778,1
1778,1 3
(0,7862
)
(0,7862
)
3 ∙ 24 ∙ 7
3
с
с
м + 1,5 ∙ 6 ∙
м
∆𝜌мтр =
∙
0,2
5591,82
2
2
м 2
кг
(1,1849 с ) ∙ 1778,1 3
м = 57997,83 Па
+3
2
Общие потери напора:
Нпьезом =
∆𝜌мтр
57997,83 Па
=
= 3,32 м
𝜌в ∙ 𝑔 1778,1 кг ∙ 9,81 м
м3
𝑐2
Н = Нпьезом + Нг = 3,32 м + 1,2 м = 4,52 м
Полезная мощность насоса:
м3
кг
м
𝑁 = 𝑉кисл ∙ 𝜌кисл ∙ 𝑔 ∙ 𝐻 = 0,1140
∙ 1778,1 3 ∙ 9,81 2 ∙ 4,52 м = 8997,98 Вт
с
м
с
= 8,998 кВт
Для насоса средней производительности примем: 𝜂 = 𝜂𝛱 𝜂д 𝜂𝐻 = 0,6.
Тогда мощность, потребляемая двигателем насоса:
𝑁дв =
8,998 кВт
= 14,997 кВт
0,6
Под эти требования, а также с учетом технологической схемы выберем
насос, применяемый на практике в данном производстве: Полупогружной
вертикальный одноступенчатый насос из кислотостойких материалов АХТ
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
ЧГУ Д КП 18.03.01.000.111 ПЗ
27
500/37б – К с выдаваемым напором Hн = 28 м и максимальным напором Vн =
0,125
м3
с
, частота вращения nH = 16,6 c-1, потребляемая мощность NH = 57 кВт.
Для такого насоса используется двигатель типоразмера 5АМ315М6 с
выдваемой мощностью Nд = 132 кВт.
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
ЧГУ Д КП 18.03.01.000.111 ПЗ
28
2. Конструктивный расчет
В аппаратах типов Н для улучшения теплопередачи в межтрубном
пространстве предусматривают поперечные круглые с диаметрально
чередующимися в них сегментными срезами перегородки, диаметр которых
на 3 – 5 мм менее внутреннего диаметра кожуха и которые установлены на
равном расстоянии друг от друга (480 мм для диаметра кожуха 1200 мм). Эти
перегородки, обеспечивая движение среды в межтрубном пространстве
поперек труб, служат для одновременно и промежуточными опорами. [5 с.
363]
Толщина перегородки Sп= 14 мм.
Перегородки поддерживаются стяжками. Диаметр стяжек принимаем: d
= 16 мм; минимальное количество стяжек: zс= 8.
2.1. Расчет толщины обечайки и днища.
=з+н
(33)
Согласно рекомендациям [3 c.26] принимаем начальную толщину
обечайки н= 4 мм. С учетом агрессивной воздействия агрессивной среды
необходим запас толщины стенки:
з=П·Тэ
(34)
Где П- скорость коррозии, мм/год; Тэ – Срок эксплуатации, лет.
з=0,1 мм/год·20 лет=2мм
=4мм+2мм=6мм
Расчет толщины днища.
Наибольшее распространение в химическом машиностроении
получили эллиптические отбортованные днища по ГОСТ 6533 – 78, толщина
стенки днища 1 = = 6 мм.
Фланцы.
Соединение обечайки с днищами осуществляется с помощью
плоских приварных фланцев по ГОСТ 28759.2-90:
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
ЧГУ Д КП 18.03.01.000.111 ПЗ
29
Dф=1330мм, DБ=1290мм, D1=1248мм, h=35мм, s=8мм, d=23мм, число
отверстий 44.
Уплотнения фланцевых соединений.
Выбираются прокладки из неметаллических материалов –
паронит по ГОСТ 481-71.
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
ЧГУ Д КП 18.03.01.000.111 ПЗ
30
2.2. Расчет опор аппарата.
Максимальная масса аппарата:
Мmax = Мa+Мт = 9750 кг +6835,81 кг = 16585,81 кг
где Мa=9750 кг – масса аппарата ([9] табл. 2.3).
Мт – масса теплоносителей, заполняющих аппарат.
Мт = 𝑉тр ∙ 𝜌воды +𝑉мтр∙𝜌кисл
(34)
Объем трубного пространства:
𝑉тр = 0.785 ∙ 𝑑вн2∙ 𝐿тр ∙ 𝑛
(35)
𝑉тр = 0.785 ∙ (0,016м)2∙ 4м ∙ 1658=1,3328 м3
Объем межтрубного пространства:
𝑉мтр = 0,785 ∙ 𝐿тр ∙ (𝐷вн2 − 𝑛 ∙ 𝑑н2)
(36)
𝑉мтр = 0,785 ∙ 4м ∙ ((1,2м – 0,012м)2 − 1658∙(0,016м)2)=3,0988 м3
Мт=994,7 кг/м3∙1,3328 м3 + 3,0988 м3∙1778,1 кг/м3= 6835,81 кг
Принимаем, что аппарат установлен на двух опорах, тогда
максимальная нагрузка:
𝐺𝑚𝑎𝑥 = 16585,81 кг ∙ 9,81 м/с2 = 0,1627 МН,
на одну опору:
𝐺оп =0,1627 МН /2= 0,0814 МН = 81,35 кН.
Удельная нагрузка от лапы на фундамент или металлоконструкцию не
должна превышать допускаемого напряжения для бетона [σ]ф = 20 МПа.
Тогда площадь нижнего подкладного листа опоры должнабыть больше или
равна
Ап =
Ап =
𝐺оп
,
[𝜎]ф
(37)
81,35 кН
= 4,0675·10−3 м2
20 МПа·1000
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
ЧГУ Д КП 18.03.01.000.111 ПЗ
31
2.3 Расчет линзового компенсатора
В кожухотрубчатых аппаратах могут развиваться весьма значительные
напряжения за счет неодинакового температурного удлинения жестко
соединенных между собой деталей. Для ликвидации этого нежелательного
явления кожух аппарата снабжают специальными устройствами –
компенсаторами. Чаще всего в кожухотрубчатых аппаратах и в аппаратах
типа “труба в трубе” применяют линзовые компенсаторы. Они
стандантизированы для давления P < 2,5 МПа и температуры от -70 до 700
0
С. [5]
Размеры линзовых компенсаторов стандартизированы и сведены в
таблицы ([5], c 364).
При расчете линзового компенсатора вначале вычисляют разность
между линейным температурным расширением труб и кожуха:
∆к = [𝛼к (𝑡к − 𝑡0 ) − 𝛼тр (𝑡тр − 𝑡0 )] ∙ 𝑙 ∙ ∆𝑡,
(38)
где 𝛼к , 𝛼тр – коэффициенты линейного расширения материалов
кожуха и труб; 𝑡к , 𝑡тр – средняя температура стенки кожуха и стенок
труб; 𝑡0 – температура сборки аппарата (20 0С); l – расстояние между
трубными решетками; Δt – средняя разность температур кожуха и труб,
равная
∆𝑡 = 0,5[|𝑡т1 − 𝑡т2 | − |𝑡м1 − 𝑡м2 |],
(39)
где tт, tм – температуры среды в трубном и межтрубном пространствах;
верхние индексы 1 и 2 относятся соответственно к условиям на входе в
аппарат и на выходе из него.
Минимальный шаг l между трубами зависит от наружного диаметра
труб dн.
Таблица 2. Зависимость шага между трубами от наружного диаметра труб.[5]
dн, мм
≤14
14-20
20-30
30
l
1,4dн
1,35dн
1,3dн
1,25dн
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
ЧГУ Д КП 18.03.01.000.111 ПЗ
32
𝑙 = 1,3𝑑н = 1,3 ∙ 0,02м = 0,026м
∆𝑡 = 0,5[|28 + 38| − |92 + 68|] = 47 С
Коэффициенты линейного расширения для кожуха и труб одинаковы,
так как созданы из одного материала и расчетные значения 𝛼к ∙ 106 , 𝐶 −1 , при
температуре 20 – 100 0С равно 16,6. Предположим температуру кожуха
равной средней температуре теплоносителя, протекающего в межтрубном
пространстве tк = 79,5 0С
∆к = [16,6 ∙ 10−6 С−1 (79,5 С − 20 С) − 16,6 ∙ 10−6 𝐶 −1 (32,5 − 20 С)] ∙ 0,026 м
∙ 47 С = 9,534 ∙ 10−4 м ∙ С
Расчетное число линз в компенсаторе определяют по соотношению
𝑍л =
∆к
,
∆л
(40)
где ∆л – компенсирующая способность одной линзы, принимаемая по
[2 табл. 13.6]. Полученное значение zл округляют до ближайшего целого
числа.
Принимаем ∆л = 4,5 мм как самый тяжелый возможный случай.
9,534 ∙ 10−4 м ∙ С
𝑍л =
= 0,212 ≈ 1
0,0045 м ∙ С
По ОСТ 26-01-1505-76 выбираем следующий линзовый компенсатор:
Линза 1200 – 0,25 – 03Х18Н11.
Выбор конструкционных материалов осуществляем с учетом рабочих
температур и агрессивности сред. Выбранна легированная
коррозионноустойчивая сталь 03Х18Н11. [5]
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
ЧГУ Д КП 18.03.01.000.111 ПЗ
33
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
В данной курсовой работе представлено следующее:
Расчет горизонтального теплообменника кожухотрубчатого типа ТН с
неподвижной трубной решеткой для охлаждения серной кислоты с
выполнением технологических расчетов включающих в себя определение
параметров протекания процесса, конструктивный расчет для определения
основных размеров аппаратов и механические расчеты, благодаря которым
были найдены и подобраны в соответствии с ГОСТами толщины стенок
аппарата, подобраны фланцевые соединения, штуцеры, а также расчитаны
опоры аппарата и подобран материал на котором аппарат следует поставить.
Итогом расчетов стал двуходовой холодильник с диаметром кожуха
1200 мм, 1658 трубочками 20х2 и длиной труб 4 м. Его поверхность
теплообмена составила 417 м2. Данная поверхность обладает запасом в
80,66%. Это означает, что данный теплообменник соответствует заданию, а
также может продолжать использоваться даже при увеличении объемов
производства так как способен охлаждать большее количество серной
кислоты, при соответствующих расходах воды и прочих неизменных
характеристик. Его конструкционные параметры также расчитаны с
небольшим запасом на срок службы до 20 лет: толщина обечайки цилиндра 6
мм, толщина днища 8 мм. Его опоры способны выдержать нагрузку до 125
кН, оказываемая нагрузка на них составляет 81,35 кН.
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
ЧГУ Д КП 18.03.01.000.111 ПЗ
34
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1.
ГОСТ 28759.2-90. Фланцы сосудов и аппаратов стальные
плоские приварные.
2.
ГОСТ 6533-78. Днища эллиптические отбортованные
стальные для сосудов, аппаратов и котлов.
3.
ГОСТ 14249-89. Сосуды и аппараты. Нормы и методы
расчета на прочность.
4.
Васильев Б.Т., Отвагина М.И. Технология серной кислоты.
– М.: Химия, 1985, 384 с., ил.
5.
Лащинский А.А. Конструирование сварных химических
аппаратов: Справочник. – Л.: Машиностроение. Ленингр. отдние, 1981. – 382 с., ил.
6.
Левин Н.В., Аксенчик К.В., Малявин А.С Производство
серной кислоты// Энциклопедия технологий 2.0: Химический
комплекс/ [гл. ред. Д.О. Скобелев]; ФГАУ “НИИ “ЦЭПП”. –
Москва; Санкт – Петербург: Реноме, 2022. – 256 с.
7.
Машины и оборудование нефтегазового производства:
учебное пособие/ И.И. Мухаматдинов, А.И. Набиев, под
редакцией профессора А.Ф. Кемалова. – Казань: Казан. ун-т,
2016. – 327 с.
8.
Методические рекомендации по выполнению курсового
проекта. Череповец: ЧГУ, 2021. 42 с.
9.
Основные процессы и аппараты химической технологии:
Пособие по проектированию/Г.С. Борисов, В.П. Брыков, Ю.И.
Дытнерский и др. Под ред. Ю.И.Дытнерского, 2-е изд., перераб. и
дополн. М.: Химия, 1991. – 496 с.
10.
Павлов К.Ф., Романков П.Г., Носков А.А. Примеры и
задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии.
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
ЧГУ Д КП 18.03.01.000.111 ПЗ
35
Учебное пособие для вузов/Под ред. чл.-корр. ФН СССР П.Г.
Романкова. – 10-е изд., перераб. и доп. – Л.: Химия, 1987. – 576 с.
11.
StudFiles “Методы создания производственных
унифицированных машин” - [Электронный ресурс] – Режим
доступа: https://studfile.net/preview/10221742/page:24/, свободный.
(дата последнего обращения 22.05.2025)
Лист
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
ЧГУ Д КП 18.03.01.000.111 ПЗ
36