Курсовой проект: Проектирование цеха деревянных конструкций

МИНИСТЕРСТВО НАУКИ И ВЫСШЕГО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования
“НАЦИОНАЛЬНЫЙ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ
СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ”
Институт Промышленного и гражданского строительства
Кафедра Архитектурно-строительного проектирования и Физики среды
КУРСОВОЙ ПРОЕКТ
по дисциплине
«Архитектурно-строительное проектирование зданий и сооружений»
Тема:
«Цех деревянных конструкций (Вариант 3-2)»
Выполнил обучающийся
ИГЭС 2-9 Лейба Георгий Иванович
(институт (филиал), курс, группа, Ф.И.О)
Руководитель курсового
проекта
Соловьёв Алексей Кириллович
(ученое звание, ученая степень, должность, Ф.И.О.)
К защите
_____________________________________
(дата, подпись руководителя)
Курсовой проект
защищен с оценкой
_____________________________________
(оценка цифрой и прописью)
Руководитель курсового
проекта
_____________________________________
(дата, подпись руководителя)
Председатель аттестационной
комиссии
Члены комиссии:
____________________________________________
(ученое звание, ученая степень, должность, Ф.И.О.)
____________________________________________
____________________________________________
____________________________________________
(дата, подпись руководителя)
г. Москва
2025г.
2
Оглавление
ВЕДЕНИЕ
3
1.ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
3
2.ОБЪМНО-ПЛАНИРОВОЧНОЕ РЕШЕНИЕ ЗДАНИЯ
3
3.КОНСТРУКТИВНОЕ РЕШЕНИЕ ЗДАНИЯ
4
4.ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ
6
4.1 теплотехнический расчёт наружной стены
6
4.2 теплотехнический расчёт покрытия
8
5.СВЕТОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ БОКОВОГО ОСВЕЩЕНИЯ
10
6.РАСЧЕТ АБК
13
6.1 Констркутивное решение АБК
14
7. БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
16
3
ВВЕДЕНИЕ
В курсовом проекте рассмотрен цех деревянных конструкций для возведения в
г. Вологда. Схема здания смешанный каркас.
Настоящий курсовой проект разработан с учетом требований СП 56.13330.2021
”Производственные здания”.
1.ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
По заданию необходимо запроектировать промышленное здание. В здании
имеются мостовой кран грузоподъемностью 10 тонн и подвесной кран
грузоподъемностью 3 тонны. Группа производственного процесса по санитарной
характеристике 1Б. Температура внутри помещения 18°C. Разряд зрительной
работы IV. Относительная влажность воздуха 55%. Здание расположено в г.
Вологда. Продолжительность отопительного периода со средней суточной
температурой ниже 8°C - 𝑍𝑍от = 226 дней. Средняя температура отопительного
периода 𝑡𝑡от =-4,0 °C. Температура наиболее холодной пятидневки 𝑡𝑡 0.92
н = -32°C.
2.ОБЪЕМНО-ПЛАНИРОВОЧНОЕ РЕШЕНИЕ ЗДАНИЯ
Проектируемое здание относится к промышленным зданиям. Здание состоит
из двух блоков высотой 10,8 и 9 метров соответственно. Здание запроектировано
одноэтажным. Блок входит в состав деревообрабатывающего комбината и
выпускает столярные изделия и крупногабаритные конструкции. Сушке
пиломатериалов происходит в герметичных камерах Ввоз и вывоз – напольным
транспортом. Въезд в цех осуществляется через раздвижные ворота. На отметке 4,2
м размещена площадка для ремонта кранов.
Здание делится на 2 части, разделяющихся продольным температурнодеформационным швом, в которых расположены основные производственные
помещения (рис. 2.1):
1 - Склад, сушка пиломатериалов 720,00 м2,
2 - Отделение раскроя, сортировки 720,00 м2,
4
3 - Отделение комплектующих 324,00 м2,
4 - Отделение столярных изделий 756,00 м2,
5 - Отделение крупных конструкций 1440,00 м2,
Рис.2.1. Укрупненная технологическая схема
Между перпендикулярными пролетами с разной высотой и разными типами кранов
устраивается
деформационный
шов
на
двух
колоннах
со
вставкой
между
координационными осями 2-3 равной 500 мм.
3.КОНСТРУКТИВНОЕ РЕШЕНИЕ ЗДАНИЯ
Здание выполнено в следующей конструктивной схеме – несущие
конструкции представляют собой каркас, состоящий из поперечных и продольных
рам и железобетонных колонн. Пространственная жесткость и устойчивость
здания обеспечивается в поперечном направлении рамами, а в продольномсвязями жесткости.
Вертикальные связи жесткости между колоннами установлены в
подкрановой части колонн в середине здания, а также в надкрановой части
колонн, как в середине здания, так и в крайних шагах по каждому ряду колонн.
Вертикальные связи между колоннами выполнены из двухплоскостных уголков:
портальными между средними и крестовыми между крайними колоннами. Для
обеспечения жесткого диска покрытия в здании предусмотрены вертикальные
связи между стропильными фермами, а также система раскосов, распорок и
5
растяжек, устанавливаемых по верхним и нижним поясам стропильных ферм.
Горизонтальные и вертикальные связи жесткости предусмотрены также в
конструкции светоаэрационного фонаря.
Фундаменты – монолитные железобетонные ступенчатой формы с
подколонником высотой 0,9 м. Цокольные стены здания опирают на
железобетонные фундаментные балки сечением 290х370 мм, укладываемые
между подколонниками фундаментов. Для предотвращения деформаций балок от
пучения грунта, фундаментные балки засыпаны с боков и снизу шлаком. Поверх
фундаментных балок укладывают гидроизоляцию из цементно-песчаного
раствора.
Колонны - железобетонные одноветвевые 9,0 м и двухветвевые 10,8 м.
Фахверковые колонны стальные двутаврового сечения, стойки фахверка из двух
стальных швеллеров № 20, соединенных полкой.
Несущие конструкции покрытия - стальные стропильные фермы из
горячекатаных парных уголков с уклоном верхнего пояса 1,5% по серии 1.460-4.
В пролетах с подвесными кранами приняты фермы пролетом 18 м (ФС18-2.60).
Для пролетов с опорно-мостовыми кранами принимаем фермы пролетом 30 м
(ФС30-3.15), подстропильные фермы (ПФ12-43)
Ограждающая конструкция покрытия – стальной профилированный
настил (толщ. 80 мм) по стальным прогонам из швеллеров высотой 220 мм.
Крепление прогонов к стропильным фермам с использованием болтов.
Кровля - малоуклонная (1,5%), с ТПО-мембраной SINTFOIL
ТехноНИКОЛЬ. Запроектировано утепление с использованием пенополистирола
URSA XPS.
Наружные стены – трехслойные с утеплителем толщиной 100 мм на
основе экструдированного пенополистерола.
Пожарные лестницы в здании - вертикальные. Они имеют ширину 600
мм, а марш 400 мм. У лестниц предусматриваем ограждения. Крепятся лестницы
к стенам здания анкерами из уголков, располагаемыми по высоте через 2,4 м.
Водосток с покрытия здания предусмотрен внутренним, утепленным.
6
Водосточные воронки располагаются в ендовах кровли с шагом 30 м, на
расстоянии 6,4 м от торцов здания. К модульным координационным осям имеют
привязку 400 мм.
4.ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ
Расчет произведен в соответствии с требованиями следующих нормативных
документов:
СП 50.13330.2024 "Тепловая защита зданий"
СП 131.13330.2020 "Строительная климатология"
А. Исходные данные
Район строительства – г. Вологда (нормальная зона влажности)
Тип помещения – Производственное.
Расчетная температура внутреннего воздуха 𝑡𝑡в = 18°C (п. 5.2 СП 50.13330).
Относительная влажность внутреннего воздуха 𝜑𝜑в =55% (п. 5.7 СП
50.13330).
Продолжительность отопительного со среднесуточной температурой
наружного воздуха менее 8 °C: 𝑍𝑍𝑜𝑜𝑜𝑜 = 226 сут (таблица 3 СП 131.13330).
Средняя температура отопительного периода 𝑡𝑡𝑜𝑜𝑜𝑜 =-4,0°C (таблица 3 СП
131.13330).
Температура наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 0,92
0.92
= -32°C (таблица 3 СП 131.13330).
𝑡𝑡н5
4.1 теплотехнический расчёт наружной стены
4.1.1 Определение требуемого термического сопротивления стены исходя из
условий энергоэффективности
Согласно формуле 6.2 СП 50.13330 градусо-сутки отопительного периода
(ГСОП) определяются как
ГСОП = (𝑡𝑡в -𝑡𝑡𝑜𝑜𝑜𝑜 ) ∙ 𝑍𝑍𝑜𝑜𝑜𝑜 = (18+4,0) ∙226=4972 °C∙сут.
Согласно таблице 3 СП 50.13330 базовое значение приведенного
7
сопротивления теплопередаче наружной стены определяется по формуле
𝑚𝑚𝑚𝑚
𝑅𝑅0 =a ∙ ГСОП+ b= 0,0002 ∙ 4972 +1,0= 1,99 (м2∙ °C)/Вт, где a и b –
табличные коэффициенты.
Согласно формуле 5.1 СП 50.13330 нормируемое значение приведенного
сопротивления теплопередаче наружной стены определяется как
норм
𝑅𝑅0
𝑚𝑚𝑚𝑚
= 𝑅𝑅0 ∙𝑚𝑚𝑝𝑝 =1,99 ∙1=1,99 (м²∙ °C) /Вт, где 𝑚𝑚𝑝𝑝 – коэффициент,
учитывающий особенности региона строительства.
4.1.2 Определение требуемой толщины утеплителя Фактическое
сопротивление теплопередаче наружной стены 𝑅𝑅0 , (м2∙ °C)/ Вт) определяется по
формуле Е.6 СП 50.13330 как
𝑅𝑅0 =1/𝑎𝑎в +Σ𝑅𝑅𝑠𝑠 +1/𝑎𝑎н
где 𝑎𝑎н =23 Вт/ (м2∙ °C) – коэффициент теплоотдачи наружной поверхности
ограждающей конструкции, принимаемы согласно таблице 6 СП 50.13330;
𝑎𝑎в =8,7 Вт/ (м2∙ °C) – коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности
ограждающей конструкции.
𝑅𝑅𝑠𝑠 – термическое сопротивление конструкционных слоев ограждающей
конструкции, определяемое согласно формуле Е.7 СП 50.13330 как:
𝑅𝑅𝑠𝑠 = 𝛿𝛿𝑠𝑠 / 𝜆𝜆𝑠𝑠 ,
где 𝛿𝛿𝑠𝑠 – толщина слоя, м;
𝜆𝜆𝑠𝑠 – теплопроводность материала слоя, Вт/ (м∙ °C), принимаемая по
приложению Т СП 50.13330.
Таблица 4.1.2
№
п/
Материал слоя
п
1
2
Железобетон
Экструдированный
пенополистирол
Толщина
Плотность Теплопроводность,
слоя, м
, кг/м³
Вт/ (м² ∙°С)
0,05
2500
1,92
Х
25
0,049
8
3
Железобетон
0,07
2500
1,92
Для рассматриваемой конструкции стены имеем:
Согласно таблице 1 СП 50.13330 принимается нормальный влажностный
режим помещений.
Согласно таблице 2 СП 50.13330 принимаются условия эксплуатации
ограждающих конструкций – А.
Теплотехнические характеристики материалов наружной стены принимаются
согласно приложению Т СП 50.13330.
𝑅𝑅0 =1/𝑎𝑎в +Σ𝑅𝑅𝑠𝑠 +1/𝑎𝑎н =1/8,7+ (0,05/ 1,92+ X / 0,049+ 0,07/ 1,92) + 1/23=0,221+ X
/0,03, (м2∙ °C) /Вт
Фактическое сопротивление теплопередаче стены должно быть не ниже
норм
нормируемого, т.е. 𝑅𝑅0 ≥ 𝑅𝑅0
.
Отсюда толщина утеплителя в стене должны быть больше
X > (1,99 - 0,221) ∙ 0,049=0,087 м.
По техническим соображениям применять в проекте теплоизоляцию
толщиной 87 мм нерационально. В проекте следует принимать толщину
теплоизоляции, округленную в большую сторону от расчетной в соответствии с
технической рациональностью реализации данного проектного решения.
Принимаем толщину теплоизоляции, равную 100 см.
4.2 теплотехнический расчёт покрытия
4.2.1 Определение требуемого термического сопротивления покрытия
исходя из условий энергоэффективности
ГСОП = (𝑡𝑡в -𝑡𝑡𝑜𝑜𝑜𝑜 ) ∙ 𝑍𝑍𝑜𝑜𝑜𝑜 = (18+4,0) ∙226=4972 °C∙сут.
Базовое значение приведенного сопротивления теплопередаче наружной
стены:
𝑚𝑚𝑚𝑚
𝑅𝑅0 =a ∙ ГСОП+ b= 0,00025 ∙ 4972 +1,5= 2,74 (м2∙ °C)/Вт, где a и b –
табличные коэффициенты.
9
Нормируемое значение приведенного сопротивления теплопередаче наружной
стены:
норм
𝑅𝑅0
𝑚𝑚𝑚𝑚
= 𝑅𝑅0 ∙𝑚𝑚𝑝𝑝 =2,74 ∙1=2,74 (м²∙ °C) /Вт, где 𝑚𝑚𝑝𝑝 – коэффициент,
учитывающий особенности региона строительства.
4.2.2 Определение требуемой толщины утеплителя Фактическое
сопротивление теплопередаче наружной стены:
𝑅𝑅0 =1/𝑎𝑎в +Σ𝑅𝑅𝑠𝑠 +1/𝑎𝑎н
где 𝑎𝑎н =17 Вт/ (м2∙ °C) – коэффициент теплоотдачи наружной поверхности
ограждающей конструкции.
𝑎𝑎в =7,6 Вт/ (м2∙ °C) – коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности
ограждающей конструкции.
𝑅𝑅𝑠𝑠 – термическое сопротивление конструкционных слоев ограждающей
конструкции, определяемое согласно формуле Е.7 СП 50.13330 как:
𝑅𝑅𝑠𝑠 = 𝛿𝛿𝑠𝑠 / 𝜆𝜆𝑠𝑠 ,
где 𝛿𝛿𝑠𝑠 – толщина слоя, м;
𝜆𝜆𝑠𝑠 – теплопроводность материала слоя, Вт/ (м∙ °C), принимаемая по
приложению Т СП 50.13330.
Таблица 4.1.2
№
п/
Материал слоя
п
1
Уклонообразующий слой
ТЕХНОНИКОЛЬ
Теплопроводн
Толщина
Плотность
слоя, м
, кг/м³
0,03
130
0,041
X
120
0,04
ость, Вт/ (м²
∙°С)
ТЕХНОРУФ Н40 Клин
Минераловатный
2
утеплитель
ТЕХНОНИКОЛЬ
10
ТЕХНОРУФ Н ПРОФ
Для рассматриваемой конструкции покрытия имеем:
Принимается нормальный влажностный режим помещений.
Принимаются условия эксплуатации ограждающих конструкций – А.
Теплотехнические характеристики материалов наружной стены принимаются
согласно приложению Т СП 50.13330.
𝑅𝑅0 =1/𝑎𝑎в +Σ𝑅𝑅𝑠𝑠 +1/𝑎𝑎н =1/ 7,6+ (0,05/ 0,041+ X / 0,04) + 1/17=1,41 + X /0,04, (м2∙
°C) /Вт
Фактическое сопротивление теплопередаче стены должно быть не ниже
норм
нормируемого, т.е. 𝑅𝑅0 ≥ 𝑅𝑅0
.
Отсюда толщина утеплителя в стене должны быть больше
X > (2,74 – 1,41) ∙ 0,04=0,053 м.
Принимаем толщину теплоизоляции, равную 80 см.
5. СВЕТОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ БОКОВОГО ОСВЕЩЕНИЯ
Для выполнения светотехнического расчета необходимо определить
коэффициенты естественной освещенности КЕО СП 419.1325800.2018 в типовых
помещениях производственного здания и проверить выполнение условия 𝑒𝑒рб > 𝑒𝑒н ,
где 𝑒𝑒н – требуемый коэффициент естественной освещенности для заданного в
исходных данных разряда зрительной работы цехов СП 52.13330.2016.
𝑒𝑒рб = 𝐶𝐶𝑛𝑛 ∗ 𝜀𝜀𝑏𝑏𝑏𝑏 ∗ 𝑞𝑞(𝛾𝛾)𝑖𝑖 ∗ 𝑟𝑟0 ∗ 𝜏𝜏0 ∗ 𝑀𝑀𝑀𝑀 - коэффициент естественной освещенности
КЕО
𝜀𝜀𝑏𝑏𝑏𝑏 = 0,01 ∗ 𝑛𝑛1 ∗ 𝑛𝑛2 - геометрический КЕО в расчетной точке при боковом
освещении, учитывающий прямой свет от i-го участка неба
𝐶𝐶𝑛𝑛 (3 группа административных районов) - коэффициент, учитывающий
особенности светового климата
𝑞𝑞(𝛾𝛾)𝑖𝑖 - коэффициент, учитывающий неравномерную яркость i-го участка
облачного неба МКО
𝑝𝑝 ∗𝑆𝑆 +𝑝𝑝 ∗𝑆𝑆 +𝑝𝑝 ∗𝑆𝑆
𝑝𝑝𝑐𝑐𝑐𝑐 = пол пол пот пот ст ст - средневзвешенный коэффициент отражения
𝑆𝑆пол +𝑆𝑆пот +𝑆𝑆ст
помещения (пола, стен, потолка и окна)
𝑝𝑝пол = 0,32 (для бетона)
𝑝𝑝пот = 0,32 (бетон)
𝑝𝑝ст = 0,5 (стеновая панель)
11
𝑏𝑏п
– отношения ширины помещения к глубине помещения
𝑑𝑑п
𝑑𝑑п
– отношение глубины помещения к высоте от уровня УРП до верха окна
ℎ01
𝑙𝑙т
– отношения расстояния расчетной точки от внутренней поверхности наружной
𝑑𝑑п
стены к глубине помещения
𝑟𝑟0 - коэффициент, учитывающий повышение КЕО при боковом освещении
благодаря свету, отраженному от поверхностей помещения и подстилающего
слоя, прилегающего к зданию
𝜏𝜏0 = 𝜏𝜏1 𝜏𝜏2 𝜏𝜏3 𝜏𝜏4 - общий коэффициент пропускания света
𝜏𝜏1 = 0,9 - коэффициент светопропускания материала
𝜏𝜏2 = 0,75 - коэффициент, учитывающий потери света в переплетах светопроема
𝜏𝜏3 = 1 - коэффициент, учитывающий потери света в несущих конструкциях (при
боковом освещении 𝜏𝜏3 = 1);
𝜏𝜏4 = 1 - коэффициент, учитывающий потери света в солнцезащитных устройствах
𝜏𝜏0 = 0,675
𝑀𝑀𝑀𝑀 = 0,67 - коэффициент эксплуатации
Для отделения столярных изделий (№4):
𝑏𝑏п 41,5
=
= 2,37
𝑑𝑑п 17,5
𝑑𝑑п 17,5
=
= 3,241
ℎ01 5,4
𝐶𝐶𝑛𝑛 = 0,91 (С − З)
(0,32 ∗ 694,71 + 0,32 ∗ 694,71 + 0,5 ∗ 290,022)
𝑝𝑝𝑐𝑐𝑐𝑐 =
= 0,44622
694,71 + 694,71 + 290,022
Расчетная схема
12
13
Рассто 𝑛𝑛1
яние
до
точки
14.150м 12
𝛾𝛾
𝐶𝐶𝑛𝑛
𝑞𝑞(𝛾𝛾)𝑖𝑖
𝑙𝑙т
𝑑𝑑п
11,04 12
0,91
0,492
0,473 2,31
𝑛𝑛2
92
𝜀𝜀𝑏𝑏𝑏𝑏
𝑀𝑀𝑀𝑀
𝑒𝑒рб
0,675 0,67
5,16
𝑟𝑟0
𝜏𝜏0
Минимальное значение 𝑒𝑒рб = 4,01;
𝑒𝑒н = 1,5 для производственного помещения с разрядом зрительной работы IV
На точке 𝑒𝑒рб > 𝑒𝑒н – естественное боковое освещение запроектировано верно
6. РАСЧЕТ АБК
Исходные данные:
Списочное во всех сменах, чел - A=100
Явочное в наиболее многочисленной смене, чел - B=70
ИТР и служащих, чел - C=12
Работающих женщин - 20%
Формула расчета
Результаты
расчета
Площадь, м
4А
400
Площадь ,м
2 А1 ; 2А2.
160; 40.
А1 ; А2
80;20
Умывальники, шт.
А1 ; А2
В1/10; B2/10.
80;20
6; 2
Душевая
Кабины(сетки), шт
В1/15; B2/15.
4; 1
Преддушевая
Площадь, м2
Уборная
Унитазы , шт
Подсобные
помещения
Площадь, м2
9-12
10
Комната отдыха
Площадь, м2
12- 18
15
Уборная
Унитазы, шт.
Писсуары, шт.
Умывальники, шт.
В1/18; B2/12
B1/18
B1/72;B2/48
4;2
4
1;1
Медицинская комната
Площадь, м
12-18
12
Обеденный зал
Посадочные места, шт.
Площадь, м
n ≥ B/4
2n
18
36
Вид помещений
Показатель
Все вспомогательные помещения
С
а
н
и
т
а
р
н
о
б
ы
т
о
в
ы
е
п
о
м
е
щ
е
н
и
я
Гарде
робно
душе
вой
блок
Поме
щени
я
произ
водст
венн
ых
здани
й.
Все помещения
блока
Гардеробная
Отделения
шкафов, шт
Уличной домашней
одежды
Спецодежды
1 м на 1
душевую кабину.
1-2 шт. на
гардеробнодушевой блок
4; 1.
1
14
П
о
м
е
щ
е
н
и
я
о
б
щ
е
с
т
.
п
и
т
а
н
и
я
18
n (при n ≥ 50 для
столовой); n (при
n< 50 для буфета)
Подсобные и
производственные
помещения
Площадь, м
Умывальная
Умывальники, шт.
n/15
2
Уборная
Приборы, шт.
1-2 в мужской и
женской
уборных.
2
0,3В (не <18м)
21
12-36
15
4
12
6
12
Зал собраний
Помещения общественных
организаций
Рабочие комнаты, конторы
Конструкторские бюро
Уборная
Площадь, м
Площадь на одно рабочее место, м
Приборы, шт.
По нормам
цеховых борных
Унитазы-4,2.
Умывальники
-1;1
6.1 Конструктивное решение АБК
АБК запроектирован на основе легкого железобетонного каркаса по
связевой конструктивной схеме. Пространственная жёсткость и устойчивость
здания обеспечивается совместной работой вертикальных диафрагм жёсткости и
горизонтальным диском перекрытий.
Фундаменты - столбчатые сборные железобетонные с подколонниками
стаканного типа.
Колонны - железобетонные высотой на 2 этажа сечением 400х400 мм. Все
колонны имеют центральную осевую привязку к модульным координационным
осям.
Ригели железобетонные таврового сечения высотой 300 мм. Крепление
ригеля к колонне осуществляется на сварке закладных деталей.
Перекрытие - сборное железобетонное из многопустотных плит выстой
15
220мм.
Наружные стены- навесные панельные горизонтальной ленточной разрезки.
Длина панелей 5980 мм, высота 1500, 1800 мм.
Схемы планов первого, второго этажей и разрез административно-бытового
корпуса представлены на рисунке 6.1.1.
Экспликации помещений первого и второго этажей представлены на
рисунке 6.1.2.
Рисунок 6.1.1- Схемы планов первого, второго этажей.
16
7. БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1. СП 131.13330.2020 «Строительная климатология»
2. СП 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия»
3. СП 50.13330.2024 «Тепловая защита зданий»
4. СП 17.13330.2017 «Кровли». Актуализированная редакция СНиП II
5. Методические указания к курсовому проекту, кафедра ПЗиС МГСУ
6. И.А. Шерешевский И.А. «Конструирование промышленных зданий и
сооружений»
7. СП 18.13330.2019 «Производственные объекты. Планировочная
организация земельного участка»
8. СП 56.13330.2021 «Производственные здания». Актуализированная
редакция СНиП 31-03-2001
9. Туснина В.М., Туснина О.А. «Разработка архитектурноконструктивного
проекта одноэтажного промышленного здания». М.: Издательство МИСИ-МГСУ,
2018. – 122 с
10. ГОСТ Р 57260-2016 Климатология строительная. Параметры для расчета
естественного освещения с учетом распределения яркости по небосводу.